Расчет одномассовой системы

ЕСЙ системы 425, 426 — Расчет одномассовой системы 424, 425 [c.687]

Пример 1. Расчет конструкций, поддерживающих сферический резервуар (рис. 29). Предполагаем, что резервуар заполнен сжиженным газом на высоту 9 м. Объемный вес сжиженного газа z)q6 = Ю,0 кН/м коэффициент кинематической вязкости Vj = 0,1 см /с района строительства с сейсмической активностью 8 баллов (k(. = 0,05). Рассматриваемая конструкция является типичным примером одномассовой системы. [c.101]

ОСНОВНЫЕ УРАВНЕНИЯ ОДНОМАССОВОЙ СИСТЕМЫ И НЕКОТОРЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ МЕТОДА РАСЧЕТА [c.187]

Сферический резервуар. Расчет сферического резервуара существенно зависит от конструкции его крепления к фундаменту. В настоящее время применяются два вида конструкций крепления установка резервуара на кольцевом железобетонном стакане и крепление на стойках (рис. 7.16). Расчетные схемы этих двух видов крепления различны. Первая конструкция соответствует жесткому креплению резервуара к фундаменту, вторая конструкция является гибкой и ее расчетная схема — одномассовая система. В первом случае движение резервуара совпадает с движением основания при землетрясении и [c.261]

Исследование колебания одномассовой системы при сейсмическом движении основания. Все основные решения для одномассовой системы в случае действия на нее стационарной случайной силы и силы, представляющей произведение детерминированной и случайной функции времени, были получены в третьей главе. Однако эти решения нельзя непосредственно использовать при расчете сооружения, несущего частично заполненные резервуары, на действие сейсмических сил. Это объясняется своеобразностью сейсмического воздействия, при котором возникающие в сооружении инерционные силы вызываются колебанием основания (рис. 7.25), Поэтому в уравнениях колебания сооружения в жидкости должны быть учтены переносные силы инерции, вызванные движением системы координат (лгь г/О, жестко связанной с сооружением. В дальнейшем будем рассматривать только горизонтальное движение основания. [c.275]

Вибрация машины, возбуждаемая небалансом, практически не поддается расчету из-за невозможности предопределить распределение остаточной неуравновешенности во всем объеме ротора. В самом простом случае, когда в роторе имеется чисто статический небаланс, центр тяжести машины совпадает с центром жесткости амортизирующего крепления и жесткость ротора при изгибе значительно выше жесткости амортизирующего крепления, расчет вибрации можно производить как для одномассовой системы, в которой расчетными элементами являются масса машины и жесткость амортизации. [c.137]

В разд. 7.2 также изложена методика оценки реакции в направлении ветра для сооружений точечного типа, т. е. таких, которые можно рассматривать как одномассовые системы с массой, сосредоточенной на высоте Н (например, водонапорные башни). В методиках, приведенных в разд. 7.2, которые заимствованы из [7.151 и называются здесь упрощенными, все вычисления можно выполнить вручную. Если основная собственная форма колебаний существенно отклоняется от прямой линии или если вклад в реакцию от более высоких форм колебаний значителен, то вычисления необходимо проводить на ЭВМ (см. разд. 7.3). Для рассмотрения некоторых приближений и погрешностей, свойственных применяемым моделям, в подразд. 7.4 использованы результаты, полученные численными методами расчета. [c.202]

Приближенный анализ, выполненный выше, показал, что при I = 1 система имеет наибольшую устойчивость. Для более точного анализа рассмотрим определитель Гурвица и коэффициенты уравнения границы устойчивости при наименее выгодной ориентации в случае обработки резцами (а = 3). Систему полагаем одномассовой. Исследование проведем при двух значениях = = 1 и г = 0,1. По результатам расчетов построены графики рис. 32, б, из которых видно, что если г]) достаточно велико, чтобы в системе возникала неустойчивость, то можно отметить следующую закономерность. При малом затухании (дТ <0,005) график [c.125]

Методы расчета, в которых кинематическая цепь механизма представляется как многомассовая система с упругими связями, достаточно подробно рассмотрены в известных работах [121, 181 ]. Здесь на основании этих исследований решается вопрос о возможности замены двухмассовых схем (т = 2) одномассовыми п = 1) и возникающих при этом погрешностях (АМ). Подобные вопросы часто возникают при расчете тяжелонагруженных механизмов трубопрокатных станов с прерывистым движением ведомых масс. Как правило, эти механизмы имеют кинематическую цепь с линейной (или близкой к ней) упругой характеристикой. Расчетная схема такого механизма изображена на рис. 100, а. [c.207]

Динамическое состояние зубчатой передачи характеризуется в общем случае поведением ее как колебательной системы со многими степенями свободы. Зубчатое колесо, сидящее на валу, имеет три степени свободы и, следовательно, возможны следующие колебания крутильные колебания колеса вокруг оси изгибные колебания (смещение) зубчатого колеса в плоскости зацепления, вызывающие деформации валов смещение зубчатого колеса в направлении, перпендикулярном к плоскости зацепления. В расчетах учитывают в основном крутильные колебания. С учетом степеней свободы связано число учитываемых при расчете колебательной системы сосредоточенных масс. Так как зубчатая передача обладает двумя или больпшм числом степеней свободы, то упрощенный расчет, использующий одномассовую заменяющую систему, только в некоторых случаях, может дать приемлемое решение. [c.293]

Кулачки, построенные по методу полидайн . За последнее время все большее распространение получают методы проектирования безударных кулачков с учетом упругих деформаций деталей механизма газораспределения. Один из таких методов, называемый часто методом полидайн , в сокращенном виде излагается далее. При расчете действительную систему механизма газораспределения заменяют эквивалентной ей в отношении упругих колебаний упрощенной системой. Схема упрощенной одномассовой системы, состоящей из четырех частей, представлена на рис. 201, где — жесткость клапанной пружины (пружин), кПсм (н1м) к — приведенная к оси клапана суммарная жесткость деталей механизма газораспределения, кГ/см (н/м), опре- [c.276]

Пример 1. Расчет конструкций, поддерживающих сферический резервуар (рис. 7.31 ) . Предполагаем, что резервуар заполнен сжиженным газом на высоту 9 Л1. Обт мный вес сжиженного газа 1 г/л- коэффициент кинематической вязкости Vi = 0,1 см 1сек район строительства с сейсмической активностью 8 баллов — 0,05). Рассматриваемая конструкция является типичным примером одномассовой системы. Основными иесущими элементами этой конструкции, которые должны рассчитываться на сейсмические силы, являются поддерживающие резервуар стойки. Для определения периода собственных колебаний системы принимаем следующую расчетную схему (рис. 7.32) считаем, что стойки на отметке 9 м заделаны в плиту с бесконечной жесткостью, а внизу — заделаны в фундамент. Тяжи между стойками выполнены из круглой стали диаметром 30 мм и могут работать только на растяжение. При горизонтальной нагрузке в работу включаются только 4 тяжа, симметричные относительно диаметра резервуара, вдоль которого действует единичная сила, Горизонтальное перемещение от единичной силы 1 т fil = 0,07 см. Вес резервуара равен 128 т, а вес половины стоек и ограждений 25 т. [c.306]

Основные результаты, получаемые по теории ДГК одномассовой системы, могут быть полезны при решении задач о гашении колебаний конкретных конструкций, в частности для ориближенного выбора параметров и грубой оценки эффективности гасителя, даже если расчетная схема защищаемой конструкции и не сводится к системе с одной степенью свободы. Краткие сведения о работе линейного ДГК (упругий элемент обладает линейной характеристикой), установленного на одномассовой системе, при различных воздействиях изложены в п. 12.2 некоторые данные о многомассовых и нелинейных гасителях приведены в п. 12.3. В последующих двух пунктах обсуждается расчет дискретных и континциальных систем с присоединенными ДГК при гармонических и негармонических воздействиях рассматриваются задачи о гашений продольных и поперечных колебаний стержней, поперечных колебаний пластинок, складок, оболочек изложены результаты, относящиеся к виброгашению башен, мачт, трубопроводов при гармонических и случайных воздействиях. [c.150]

Дополнительные условия 1) муфта имеет линейную характеристику (Сф= onst), а жесткость всех других деталей машины велика 1ТП qviBHftinftn с Поэтому в расчете колебаний учитываем только 2) муфта обладает малой демпфирующей способностью, что позволяет не учитывать потери при составлении уравнений движения 3) машина оборудована двигателем, способным изменять крутящий момент Ti в широких пределах без существенного изменения угловой скорости. Поэтому в расчете Ш] принимаем постоянной. Практически последнее условие может быть применимо, например, для машин, оборудованных асинхронными электродвигателями. Частота вращения этих двигателей меняется незначительно при изменении момента в два раза и более. Условие Ш]= onst равнозначно условию / оо, т. е. приведению системы к одномассовой. [c.375]

Для определения нагрузок, возникающих в элементах крановых механизмов при их работе, составляются расчетные схемы, выбор которых диктуется задачей расчета. Если определяются общие закономерности движения механизма в период неустано-Ёйвшегбся движения, мощность двигателя, инерционные динамические усилия, то крановый механизм можно представить как одномассовую вращающуюся или поступательно движущуюся систему, к которой приложены все внешние нагрузки. В такой расчетной схеме не учитываются упругие перемещения элементов относительно друг друга. В тех случаях, когда происходят ударнее нагружения системы (подъем груза с основания с подхватом, пуск при наличии зазоров в трансмиссии и т. п.), использовать жесткие расчетные схемы нельзя. [c.122]

Расчет по приведенным формулам следует рассматривать как первое приближение к решению задачи, так как формулы эти получены на основе одномассовой расчетной схемы. Между тем экспериментальные исследования, проведенные на манипуляторах конструкции УЗТМ, ЭЗТМ, завода Днепроспецсталь и ВПТИ, показывают, что система хобот должна быть рассмотрена по крайней мере как двухмассовая. [c.78]

При приближенном расчете демпфирования многомассовой системы предполагают, что форма резонансных колебаний системы изменяется в результате установки демп4 ра лишь незначительно, и заменяют многомассовую систему одномассовой. [c.450]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...