Вход в воду моделирование

Моделирование входа в воду [c.156]

Для подводной баллистики может иметь большое значение моделирование явлений поверхностного и глубинного смыкания, которые сопровождают вход в воду, как указано в 53. Поэтому возникает проблема, как воспроизвести эти явления в другом масштабе. [c.156]

МОДЕЛИРОВАНИЕ ВХОДА В ВОДУ [c.663]

Как в случае многих других сложных явлений, исследование входа в воду желательно проводить в лаборатории на уменьшенных моделях при низких скоростях. Эта проблема значительно сложнее, чем может показаться на первый взгляд. Вход в воду сопровождается двухфазным течением жидкости и газа в поле тяжести, причем движение тела и поведение каверны нестационарны. Как в случае каверн, возникающих по другим причинам, при исследовании входа модели в воду необходимо учитывать несколько эффектов, которые рассматривались в предыдущих главах. Кроме того, при моделировании входа в воду необходимо учитывать специфические особенности этого процесса. [c.663]

Вог и др. [13] продемонстрировали важность моделирования атмосферы при исследовании опрокидывающих моментов, действующих при входе в воду. В других экспериментах [14, 15, 17] было показано, что моделирование плотностя газа часто желательно, а в некоторых случаях необходимо при моделировании движения снарядов. Леви и Кэй [7, 8] исследовали эти явления. Все эксперименты проводились в баллистической камере с регулируемой атмосферой, которая, как показано в разд. 10.13, позволяет моделировать атмосферу и использовать тяжелые газы, а также наблюдать движение и траекторию моделей. [c.666]

Емкостный метод, разработанный в МЭИ В. А. Головиным, основан на измерении изменений емкости поверхностного конденсатора при наличии на его электродах пленки. В этом случае образуется некоторое распределение плотностей силовых линий напряженности электрического поля между пленкой и паровой фазой. Большая плотность соответствует среде с большей диэлектрической проницаемостью (пленке). При росте толщины пленки все большее число силовых линий входит в пленку, увеличивая плотность поля, поэтому емкость датчика возрастает с увеличением толщины пленки. Расчет изменения емкости датчика в зависимости от толщины пленки довольно сложен, однако такую зависимость легко получить моделированием. В МЭИ применялись две основные схемы измерения емкостным методом. Электронная аппаратура (рис. 2.28,а), состоящая из высокочастотного измерительного генератора с частотой 12 МГц, с поверхностным емкостным датчиком и частотного детектора, позволила измерять толщины непрерывных пленок воды при 20 °С в диапазоне О—1,5 мм с точностью до 0,01 мм, причем линейный участок находился в диапазоне О—0,5 мм. [c.62]

Достаточно широкое применение в практике моделирования находят также и водяные калориметры. На рис. 5-16, а, бив показаны схемы трех водяных калориметров. Количество тепла, отдаваемое водяным калориметром, определяется по расходу воды и разности температур ее на входе и выходе калориметра, т. е. [c.184]

При моделировании определяются динамические характеристики МВУ по температуре, концентрации, уровню, расходам вторичного пара при различных возмущениях по расходу раствора на входе и выходе из установки, а также между аппаратами, концентрацией раствора на входе в аппарат, расходом греющего пара, расходом и температурой охлаждающей воды и пароотборами. Кроме этого, с помощью модели можно оценить влияние различных конструктивам [c.96]

Пусть, например, требуется провести исследование фильтрации воды под основанием плотины, установленной на водопроницаемом грунте с подстилающей его непроницаемой для При моделировании вырезанная маги пластинка, имеющая контуры водопроницаемого слоя (рис. 205), представляет собой модель подземной части этого сооружения, через которую происходит фильтрация. В местах, соответствующих входу и выходу фильтрационного потока, прикреплены два контакта — шины А и В. Пропуская через эти контакты при определенной разности потенциалов (соответствующей разности напоров и Я . g — рис. 204) электрический [c.283]

Одна особенность моделирования входа в воду заключается в необходимости моделирования давления и плотности газа атмосферы. Моделирование плотности требуется для создания скоростного напора газа, при котором обеспечивается подобие количества движения газа. Дэвис [5] экспериментально показал, что атмосферное давление влияет на каверну и всплеск при входе в воду. Биркгоф [1] указал на необходимость использования плотных газов. К самым первым исследованиям относятся работы Гильберга и Андерсона [6], которые экспериментально изучали вертикальный вход сферических тел в воду, [c.663]

Существует некоторая аналогия между проблемами входа в воду и другими гидравлическими задачами. Поэтому инже-нерам-гидравликам стоит хотя бы поверхностно ознакомиться с явлением входа в воду. Для иллюстрации достаточно привести один обычный пример из области гидравлических машин. Турбина Пелтона с механической точки зрения представляет собой простую гидравлическую турбину. Но до сйх пор некоторые особенности течения струй относительно ковшей окончательно не выяснены, и законы моделирования этих турбин оказываются не всегда такими же, как для турбин Френсиса и осевых турбин. [c.666]

XiBx = A0n.B, 8Da.B, Арп.в — вектор входов в первый по ходу рабочей среды теплообменник, составленный из отклонений параметров и расхода питательной воды. В принятых границах моделирования его составляющие Д0П.В И бВв.в считаются заданными [c.140]

Малая изученность брызгальных бассейнов предопределила и ограниченность методов математического моделирования, каждый из которых имеет эмпирическую основу. В связи с этим многие исследователи промышленных охладителей использовали известные методы оценки работы башенных градирен для брызгальных бассейнов. Один из наиболее распространенных подходов к решению задачи об оценке эффективности охлаждения воды в градирнях был сформулирован в 1925 г. Ф. Меркелем. Анализ уравнений, определяющих количество теплоты, переданной конвекцией и испарением, позволил Ф. Меркелю прийти к соотношению Gw wdtw = o(i —i)dF. Это уравнение может быть решено, и следовательно, может иметь практическое значение при четко выраженной зависимости между тепло- и массообменом, а также при известных температуре воды на входе в охладитель и выходе из него, температуре и влажности воздуха до и после охладителя при заданной производительности по воде и измеренном расходе [c.21]

Если при испытаниях модели имеются свободные поверхности, то чтобы удовлетворить требованию сохранения значений числа Фруда натурного объекта и числа кавитации К, атмосферное давление над этими свободными поверхностями необходимо уменьшить по линейному закону. В таких условиях каверны, образующиеся на свободной поверхности, будут развиваться аналогично тому, как это происходит в натурном объекте. В качестве примеров можно назвать вихри, образованные захваченным воздухом, во входных магистралях насосов и суперкаверны (гл. 5), возникающие при входе объектов, движущихся с высокой скоростью, из газа в жидкость в момент пересечения ими границы раздела между этими двумя средами, а также явления, наблюдаемые в гидросооружениях. Моделирование входа тел в воду будет рассмотрено в разд. 12.4. [c.304]

Первый параметр (12.1) представляет собой число Фруда, второй — число кавитации, рассчитываемое по давлению в каверне рь- В момент входа рь равно атмосферному давлению ра. Как отмечалось выше, до момента замыкания рь отличается от ра только на величину падения давления, обусловленного течением воздуха, заполняющего каверну. Последний параметр является числом Вебера. Для обеспечения подобия необходимо, чтобы все параметры (12.1) сохраняли свои значения. При моделировании обычно используется одна и та же жидкость (вода), поэтому плотность р имеет натурное значение. Следовательно, плотность Ра тзкже должна иметь натурное значение. Далее, поскольку при постоянном числе Фруда скорость пропорциональна 1о атмосферное давление должно изменяться пропорционально /о. Следовательно, согласно законам подобия, давление газа ра должно быть меньше натурного и, более того, необходимо использовать тяжелый газ, если ра сохраняется неизменным, а Ра уменьшается. Поверхностное натяжение должно изменяться пропорционально /о если р = onst. [c.664]

Для правильной оценки работы любого ионитного фильтра, в частности загруженного макропористым ионитом, важно знать продолжительность рабочего фильтроцикла или объем пропущенной воды до проскока наименее сорбируемого иона. Эти характеристики можно получить, воспользовавшись методом расчета ионитных фильтров, работающих в условиях конденсатоочистки, приняв за основу закономерности динамики ионообменной сорбции, записанные в критериальном виде [Л. 3-5]. Исходя из системы уравнений, в которую входят уравнение материального баланса сорбируемой примеси и уравнение кинетики процесса сорбции, при условии параллельного движения стационарного фронта фильтрования и пользуясь теорией моделирования, можно применить критерий подобия То для расчета процессов ионообменной фильтрации [Л. 7] [c.78]

Наиболее широко распространены прогнозные расчеты, в задачу которых входит прогноз режима и баланса подземных вод в естественных условиях при воздействии инженерных мероприятий. При прогнозных расчетах выделяют региональные и локальные задачи. В региональных задачах рассматривается вся область возмущения потока подземных вод с отражение.м факторов, определяющих условия его формирования такой поток ибычно имеет довольно сложное строение, так что региональные задачи, как правило, решаются методами математического моделирования, В локальных задачах обособленно рассматриваются отдельные участки потока—для подробного анализа влияния инженерных мероприятий при этом обигие условия формирования потока могут приниматься по данным регионального моделирования. [c.79]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...