Балки Прогиб от поперечной силы дополнительный

Дополнительный прогиб от поперечной силы необходимо учитывать при высоте сечения порядка 1/4 пролета балки или более. Дифференциальное уравнение упругой линии с учетом деформаций изгиба и сдвига [c.88]

Дифференциальное уравнение, использованное выше для определения прогибов, обусловленных сдвигом, было выведено в предположении, что каждое поперечное сечение балки может свободно искривляться, как это показано на рис. 6.25, а. Равномерно нагруженная свободно опертая балка является тем случаем, где это предположение почти удовлетворяется. В середине пролета балки может не возникнуть искажения поперечного сечения (вследствие симметрии). Однако поскольку в середине пролета Q=0, то ничто и не будет стремиться исказить это сечение. Искажения сечений значительно возрастают по направлению от середины к концам балки то же происходит и с самой поперечной силой. Таким образом, дополнительное ограничение на прогиб, который обусловлен искажением поперечного сечения, имеет только второстепенное значение. Однако, как можно видеть, запрет искажения поперечного сечения приводит к уменьшению вычисленных выше значений прогибов. [c.250]

Эпюра изгибающих моментов УИ, от поперечных нагрузок и моментов УИ изображается графиком (фиг. 312, б). Эпюра нормальной (продольной) силы N 1 изображается прямоугольником (фиг. 312, в). От наличия прогибов в каждом сечении балки появятся дополнительные изгибающие моменты. Эти моменты, например, для сечений I, [c.307]

В том случае, когда поперечные балки основания имели открытый тонкостенный профиль поперечного сечения, в них возникали дополнительные напряжения от стесненного кручения. Наибольшие значения эти напряжения имеют при кососимметричном нагружении конструкции (при закручивании и боковой качке). Поперечные балки, приваренные к продольным балкам, при этих видах нагружения дополнительно закручиваются благодаря наличию различных прогибов продольных балок. При действии кососимметричных нагрузок силы /С,-, передающиеся на правую и левую продольные балки, имеют разные знаки. В этом случае, если сечение левой продольной балки, в котором к ней крепится -я попереч- [c.230]

Ниже предлагается метод расчета многослойных оболочек и пластин, в основу которого положен известный прием С. П. Тимошенко, использованный им для определения дополнительных прогибов балки от перерезывающих сил. Это позволяет свести многослойную конструкцию к эквивалентной однослойной с некоторой приведенной изгибной жесткостью. Последняя определяется с учетом деформаций поперечного сдвига и надавливания волокон в заполнителях, которые могут быть как легкими, так [c.77]

Здесь, однако, необходимо повторить, что в рассматриваемом случае нет пропорциональности между величиной сжимающей силы и прогибом /, который она вызывает. Следовательно, здесь не может быть применен принцип сложения действия сил (стр. 144). Сила Р, направленная по оси, вызывает только сжатие стержня, но когда та же сила действует вместе с изгибающей парой Ре, она вызывает не только сжатие, но также и дополнительный изгиб, так что полная деформация не может быть получена простым сложением продольного сжатия от силы Р и изгиба от пары сил Ре. Причину, почему в этом случае не применим принцип сложения действия сил, можно легко объяснить, если мы сравним эту задачу с изгибом балки поперечными грузами. В последнем случае можно предположить, что малые прогибы-балки не изменяют расстояния между силами, и изгибающие моменты можно вычислить без рассмотрения прогиба балки. В случае внецентренного сжатия колонны прогибы, вызываемые парой сил Ре, совершенно изменяют характер действия осевой нагрузки, которая вынуждена производить как сжатие, так и изгиб. В каждом случае, когда деформация, возникающая от одной нагрузки, изменяет действие другой нагрузки, будет найдено, что окончательная деформация не может быть получена методом сложения действия сил. [c.221]

При жесткой балке, когда дополнительные изгибающие моменты Sy невелики по сравнению с моментом М°, прогибы у мало отличаются от прогибов у . В этих случаях можно пренебрегать влиянием силы на изгибающие моменты и прогибы балки и производить ее расчет на центральное сжатие (или растяжение) с поперечным изгибом, как изложено в 9.2. [c.498]

Приближенность заключается в допущении, что дополнительные прогибы, возникающие от действия продольных сил, изменяются по длине балки по закону синуса. Полный прогиб, вызванный действием поперечных и продольных сил, определяется по формуле [c.205]

При жесткой балке, когда дополнительные изгибающие моменты Зу невелики по сравнению с моментом- М , прогибы у мало отличаются от прогибов у . В этих случаях можно пренебрегать влиянием силы 5 на величины изгибающих моментов и величины прогибов балки производить ее расчет на совместное действие центрального сжатия (или растяжения) и поперечного изгиба, как изложено в 2.9, т. е. применяя принцип независимости действия сил . [c.574]

Дополнительный прогиб от поперечной силы получается делением на ЕЗ изгибающего момента, вызываемого в балке фиктивной со- средоточенной нагрузкой, определяемой [c.152]

Должно быть непрерывное увеличение искривления по длине балки в любш направлении от середины, и только в некотором расстоянии от нагрузки искривление может быть таким, какое производит поперечная сила Pl2 при условиях свободы искривлений. Из этих рассуждений необходимо заключить, что вблизи среднего поперечного сечения распределение напряжений будет не таким, как указано элементарной теорией изгиба (см. стр. 187). Искривление будет частично задержано, и дополнительный прогиб.от поперечной силы будет несколько меньше того, что найдено выше (см. уравнение (g)). Более подробное исследование ) показывает, что в случае сосредоточенной нагрузки в середине прогиб там же равняется [c.153]

Фиктивная нагру а на балке состоит из двух частей 1) нагрузки, представленной первым членом уравнения (Ь) и определяемой параболической эпюрой изгибающих моментов (рис. 152, )и2) нагрузки, представленной вторым членом уравнения (Ь), т. е. а ЕЗТак как д постоянно, то это есть равномерно распределенная нагрузка, показанная на рис. 152, с. Дополнительный прогиб в каКом-либо сечении от поперечной силы равен изгибающему моменту, вызываемому в этом сечении фиктивной балки, показанной на рис. 152, с нагрузкой, разделенному на Е/ . Следовательно, в середине балки дополнительный прогиб равен - [c.151]

Так как поперечная сила окйзывает заметное влияние на деформацию только коротких балок, то обычно / и 0 определяют лишь от изгибающего момента / и 0 можно, определять методом начальных параметров, графическим, графоаналитическим и другими методами. В некоторых случаях дополнительно к условию прочности ставится условие жесткости балки. Это условие выражается в том, что отношение абсолютного значения максимального прогиба I f к пролету балки I не должно превосходить заданной величины 1/п, т. е. [c.96]

Граничные условия Кирхгофа ). Методы рассмотрения связанных с прогибом If граничных условий при изгибе, которые были изложены в 2.7 применительно к балкам, могут быть, как правило, без дополнительного большого изменения или затруднения примеиены к задачам пластин или оболочек. Однако дополнительно к сказанному в 4.1 имеется еще одна сторона, поскольку изложенные там теории пластин и оболочек, основанные на гипотезе Кирхгофа, значительно отличаются от случая поперечно нагруженных балок. Как видно из рис. 4.1, на каждой стороне малого элемента -имеется трц силовых фактора обусловленные лзгибом силы и моменты, например F , Мя а Мщ, на стороне, нормальной к оси х, в то время как для поперечно нагруженной балки имеется только два силовых фактора F и Ж. Но и уравнение (2.4) для балок и соответствующее уравнение (4.18) для пластин имеют четвертый порядок, й полное решение для них содержит только необходимое ч сло постоянных интегрирования для балок и произвольных функций (заданных по всей длине 1 рая пластины) интегрирований для пластин, что позволяет удовлетворить дйум условия а каждом конце или крае. [c.242]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...