Прямоугольного поперечного сечения пластический изгиб

Расчеты на прочность с учетом пластических деформаций будут рассмотрены в гл. 18. Здесь ограничимся лишь определением нормальных напряжений при изгибе балки прямоугольного поперечного сечения, материал которой не следует закону Гука на протяжении всего процесса нагружения, причем зависимости между напряжениями и деформациями различны при растяжении и сжатии. [c.326]

Расчеты на прочность с учетом пластических деформаций будут рассмотрены в гл. 19. Здесь ограничимся лишь определением нормальных напряжений при изгибе балки прямоугольного поперечного сечения, материал которой не следует закону Гука на протяжении всего процесса нагружения, причем зависимости между напряжениями и деформациями различны при растяжении и сжатии. Рассмотрим также случай изгиба при различных модулях упругости для растяжения и сжатия. Опыты показывают, что и в указанных случаях гипотеза плоских сечений справедлива. [c.346]

Рассмотреть изгиб консоли прямоугольного поперечного сечения силой, приложенной на конце. Найти области пластической деформации, предельное значение силы, прогибы консоли в упруго-пластическом состоянии. [c.118]

Если стержень не только изгибается, но и растягивается, то действие осевой силы усложняет расчет на изгиб. Нейтральная плоскость, как и при упругом изгибе, смещается. Для идеально пластической балки предельный изгибающий момент и осевая сила связаны соотношением, которое зависит от формы поперечного сечения Так, например, для прямоугольного поперечного сечения [c.194]

Как в сопротивлении материалов упругим деформациям, при изучении напряжений, возникающих в упруго-изгибаемом стержне прямоугольного сечения, так и при его пластическом изгибе обычно принимается, что нормальные сечения остаются плоскими и что изменение длины продольного волокна сопровождается изменением длин поперечных волокон. [c.210]

Ов, для закаленных = (0,75 0,85). Например, для углеродистой стали обыкновенного качества марки Ст. 5 5 27, а = 50 -ь 62. При напряженных состояниях с неравномерным расположением напряжений по сечению предел текучести зависит от формы поперечного сечения детали. Например, при изгибе предел текучести изменяется в пределах от для тонкостенных профилей до (1,25-ь 1,3) для прямоугольных сечений и (1,3-=-1,4) для круглых сечений. При кручении предел текучести изменяется от 0,58 0 для тонкостенных кольцевых сечений до 0,65 для круглых сечений. Допускаемые напряжения выбираются исходя из. запаса прочности для пластических материалов, например, стали, относительно предела прочности о,.. Следовательно, для пластических материалов допускаемое напряжение [c.398]

Известно, что при поперечном изгибе обычной двухопорной балки прямоугольного сечения сосредоточенной силой, приложенной посередине пролета, пластический шарнир может образоваться в сечении под грузом, и его образованию предшествует обычно образование пластического состояния у крайних фибр. Однако в случае большой поперечной силы текучесть может начаться с нейтрального слоя. Выяснить, при каких условиях к образованию пластического шарнира балки приходят по схеме, показанной на рис. 144, и когда — пэ схеме, приведенной на рис. 145 ). [c.264]

Представляют интерес соображения Вёлера об искажении прямоугольного поперечного сечения при пластическом изгибе бруса. Полагая, что плотность материала остается при пластическом деформировании постоянной, он приходит к заключению, что еслл волокна испытывают относительное удлинение е, то поперечное сжатие должно будет при этом выразиться величиной е/(2+е). Относительному же укорочению отвечает поперечное относительное удлинение (2—Sj). В резуль тате этих поперечных деформаций первоначально прямоугольное поперечное сечение пластически изогнутого бруса должно получить вид, показанный на рис. 90. Это предсказание теории подтвердилось экспериментально. [c.209]

Приведенные расчетные формулы позволяют полностью выяснить деформированное состояние упруго-пластических стержней при их продольно-поперечном изгибе. Хотя выше рассмотрен случай прямоугольного поперечного сечения, соответствующие формулы без больщого труда могут быть распространены и на поперечные сечения иной формы. [c.184]

Прямой брус прямоугольного поперечного сечения (й>6) подвергается чистому изгибу в плоскости наибольшей жесткости. Изгибающий момент (М) больше предельного упругого (Мупр), но меньше предельного пластического Мал) момента для того же сечения. Материал бруса идеально-пластический. [c.206]

Вывести, исходя из уравнения Колоннетти (21.1), вариационное уравнение упруго-пластического изгиба балки прямоугольного поперечного сечения (ширина Ь, высота 2ft) [c.97]

Если можно принимать пластическую деформацию происходящей без упрочнения, то нетрудно получить и аналитические выражения для М(х). Рассмотрим, например, сжато-изогнутый стержень прямоугольного поперечного сечения, причем будем принимать пределы текучести при растяжении и сжатии одинаковыми. В таком случае при переходе в пластшеское состояние эпюры напряжений в сечении могут быть двух типов, показанных на рис. 230, где Со — среднее напряжение, равное Pl bh). Таким образом, эти эпюры можно рассматривать как результат суммирования эпюр напряжений Оо от осевого сжатия и эпюр напряжений от изгиба, представленных на рис. 231. [c.384]

На примере задачи установившейся ползучести при чистом изгибе стержня прямоугольного поперечного сечения легко проиллюстрировать вариационные методы. Это сделано в книге Л. М. Качанова [63]. Как следует нз рис. 1, вариационный метод, основанный на принципе минимума дополнительного рассеяния, дает хорошую степень точности, причем наибольшие напряжения в условиях ползучести не сильно отличаются от напряжений в чисто пластическом состоянии. Это позволяет при решении более сложных задач косого изгиба и совместного косого изгиба и растяжения, рассмотренных в книге Ю. Н. Работнова [132], заменить действительное распределение напряжений тем, которое соответствует предельному равновесию стержня. Впервые такой прием был предложен Бейли [194] для расчета турбинных лопаток. [c.225]

Напряжения в стержне прямоугольного сечения (Ь X h) при чистом пластическом изгибе (поперечная сила Q = О, а изгибающий момент М = onst) для материала с одинаковой кривой деформации при растяжении и сжатии могут быть подсчитаны по формуле [21] [c.145]

Пластические деформации при гибке протекают различно с каждой стороны изгибаехмой заготовки слои металла со стороны пуансона (внутри угла изгиба) в продольном направлении сжимаются, а со стороны матрицы — растягиваются. Одновременно слои металла со стороны пуансона в поперечном направлении растягиваются, а со стороны матрицы — сжимаются. В результате после изгиба (рис. 1) форма заготовки в поперечном сечении искажается, что особенно ощутимо при гибке сравнительно узких заготовок прямоугольного сечения. [c.169]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...