Балка со свободно опертыми концами

Двутавровая балка со свободно опертыми концами. Оба торца балки могут свободно вращаться относительно своих осей симметрии, но не могут поворачиваться вокруг продольной оси балки. Нагрузка Р приложена в центре среднего поперечного сечения. Значения коэффициента устойчивости Г] в зависимости [c.345]

В случае балки со свободно опертыми концами [c.335]

Поперечно нагруженный стержень со свободно оперший концами. В случае балки со свободно опертыми концами, совместив начало координат с левым концом балки, удовлетворим условиям на концах задав прогиб w в виде ряда (2.8) по синусам. Подставив этот ряд в выражение (2.54), получим [c.103]

Изображенная на рис. 4.1, а балка с шарнирно закрепленным одним концом и с подвижной опорой на другом называется балкой со свободно опертыми концами, или свободно опертой балкой. Основ- [c.123]

Г) в неразрезных балках со свободно опертыми концами — большую из величин [c.75]

Рассматривая простейший случай балки со свободно опертыми концами, примем функцию [c.365]

В зависимости от способа крепления хвостовиков лопатки ее можно считать как балку со свободно опертыми или заделанными концами (например, для рис. 95). [c.97]

Требуется разработать конструкцию сварной балки пролетом /=16 м со свободно опертыми концами. Балка нагружена равномерной нагрузкой от собственного веса д=0,25Т/м и двумя [c.336]

Пример. Задана свободно опертая на двух опорах балка постоянной жесткости EJ, пролетом /, имеющая слева консоль длиной а со сплошной равномерной нагрузкой р. Определить стрелу прогиба на конце консоли. [c.87]

Возьмем в качестве наиболее простого случая балку, шарнирно опертую по концам со свободными на сдвиг торцами, нагруженную синусоидальной нагрузкой (см. п. 27). Согласно (27.2), здесь [c.114]

Приведем некоторые решения для прогибов составной балки из двух брусьев, шарнирно опертой по концам со свободными для сдвига торцами. [c.123]

Изображенная на рис. 4Л, Ь балка, которая заделана или защемлена на одном конце и свободна на другом, называется консольной балкой. В заделке (или защемлении) балка не может ни поворачиваться, ни смещаться, в то время как на свободном конце возможно и то, и другое. Третий пример (рис. 4.1, с) показывает балку с выступающей частью (балку со свесом). Эта балка свободно оперта в точках Л и В и имеет свободный конец С. [c.124]

Для балки, защемленной левым концом и свободно опертой на правом конце (рис. 10.29, в), прогиб и угол наклона в заделке будут равны нулю. Следовательно, начальные параметры и фо тоже равны нулю г/о=Фо=0- Оставшиеся неизвестными начальные параметры и Со находят из граничных условий, поставленных на правом конце балки [c.299]

На свободно опертую балку со свешивающимися концами установлено три груза весом 2И7 и W (рис. А,1,5,2), Жесткость балки постоянного поперечного сечения /= 14,6-10 Н-м , а ее собственно распределенный вес мал по сравнению с весами грузов. Используя метод Релея, определить период основного тона поперечных колебаний, если дано = 230 Н, а = 0,91 м. [c.51]

Найтн частоты колебаний двутавровой балки со свободно опертыми концами, колеблющейся в плоскости наибольшей жесткости, если/=10 ж, = 2.10 /сг/сл , =91060 см н вес 137 кг/л Ответ. /,= 18,1 / сек . [c.325]

Простейшим примером служит случай балки со свободно опертыми концами, для когорой условия на конце имеют вид [c.395]

В этой главе мы рассмотрим простейшие типы балок, имеющих вертикал5,ную плоскость симметрии, преходящую через продольную ось, и опертых, как показано на-рис. 59. Предположим, 1 1то все приложенные силы вертикальны и действуют в плоскости симметрии, так что изгиб происходит в этой же плоскости. Рис. 59, а изображает балку со свободно опертыми концами. Точки опор А и В представляют шарниры, так что концы балки при изгибе могут свободно поворачиваться. Предположим также, что одна из опор находится на катках и может свободно двигаться в горизонтальнок направлении. Рис. 59, Ь изображает консоль. Конец Л этой бал К1( заделан в стену и не может поворачиваться при изгибе, в то время как конец В является совершенно свободным. Рис. 59, с изображает консольную балку со свешивающимся концом. Эта балка имеет шарнирно-неподвижную опору на конце А и покоится на подвижной опоре в точке С. [c.67]

Балка со свободно опертыми концами изгибается двумя парами сил М, и М , 1гоиложенными на концах (рис. 142). Определить углы поворота [c.147]

Точное исследование устойчивости плоской формы поперечного изгиба в отличие от чистого, изгиба требует интегрирования дифференциальных уравнений с переменным коэффициентом. Это обстоятельство значительно осложняет исследование. Результаты исследования устойчивости консольной балки двутаврового сечения, нагруженной сосредоточенной силой Р, при-ложенной на свободном конце, приведены в работе [77]. Там же рассмотрен приближенный энергетический метод исследования устойчивости плоской формы поперечного изгиба на примере опрокидывания двутавровых балок со свободно опертыми концами. [c.932]

Горизонтальная балка квадратного поперечного сечения (рис. ЗЮ7) со свободно опертыми концами нагружена в точках, отстоящих от опор на расст я- [c.200]

Айре и Якобсен [2] составили таблицы для первых 15 частот поперечных колебаний балок с 1—10 одинаковыми пролетами постоянного сечения и со свободно опертыми и заделанными концами. При этом был использован довольно сложный графический метод формы колебаний разделялись на группы таким образом, что для балки с шарнирно опертыми концами каждая группа ограничивалась двумя простыми синусоидаль- [c.162]

Рис. 3.15. Опыты Дюло (1812). Эксперимент (№ 283) со свободно опертой железной (Peri-gord) балкой с сечением в форме правильного треугольника, позволивший выполнить сравнение зависимостей между нагрузкой и прогибом посередине пролета, построенных по средним значениям, полученным при опирании балки (правильной треугольной призмы) вблизи ее концов поочередно на каждое из трех ее ребер (кружки) и поочередно на каждую из трех граней (квадратики). V — прогиб посередине пролета в мм, Р — нагрузка посередине пролета в кгс. / — усредненные значения при опира-нии на каждое из трех ребер. 2 — усредненные значения при опирании на каждую из трех граней.

Теорша о взаимности работ и пе р1ёмещений весьма полезна в задачах о нахождении наиболее неблагоприятного положения подвижной нагрузки в статич ки неопределимых конструкциях. Примером является рис. 300, который изображает балку с одним задранным, концом и со свободно опертым другим и несущую сосредоточенный груз Я. Задача заключается в TQM, чтобы найти изменение величины реакции X qj левой опоры при изменении расстояния X груза от этой опоры. Примем действительное состояние балки (рис. 300,а) за первое состояние загружения. Вто- f рое, или фиктивное, состояние показа bj f нона рис. 300,6, Внешняя нагрузка и лишняя опора отброшены и вместо не- J h . 300. [c.299]

В сечении на свободном или шарнирно опертом конце балки изгибающий момент равен нулю, если там не приложена соя>едоточеиная пара сил, а если она приложена — равен моменту этой пары. Поперечная сила в этом сечении равна внешней сосредоточенной силе (активной или реактивной). [c.169]

Решевие для весьма важного случая, когда балка оперта на концах и нагружена равномерно распределенной силой так, что иа единипу длины приходится сила можно рассматривать как комбинацию двух решений. Одно из них соответствует Ялке со свободным концом, нагруженной той же равномерной нагрузкой, другое [c.377]

В предыдущих параграфах были рассмотрены три типа балок 1) консоль, 2) балка, свободно опертая на концах и 3) консольная балка (со свешнэщощимися концами). Во всех трех случаях реакции могли быть определены из основных уравнений статики следо-ватбльно, эти задачи—статически определимы. Рассмотрим теперь задачи на изгиб балок, в которых уравнений статики недостаточно, чтобы определить все реакции опор, так что необходимо вывести [c.155]

Опыты по определению эквивалентного комплексного модуля упругости для многослойного демпфирующего покрытия проводились на защемленных по обоим концам или жестко защемленных на одном и свободно на другом конце балках, причем варьировались волновое число п, толщина подкрепляющего слоя Не, толщина клеевого слоя Но, число слоев N, температура Т и частота колебаний to, а в качестве демпфирующего материала использовались слои акриловой смолы. Найденный с помощью эксперимента комплексный модуль упругости клеевого слоя использовался для определения Ев и г в для каждого значения температуры и резонансной частоты колебаний, после чего вычислялся параметр поперечного сдвига gu- Параметр Кп определяется как длина шарнирно опертой балки, имеющей такую же резонансную частоту для соответствующей формы колебаний. По найденным из эксперимента значениям параметра Лл для соответствующей формы колебаний и резонансным частотам со и (о о колебаний соответственно демпфированной и недемпфированной балок с помощью формул Оберста определяются значения Ее и г]е для демпфирующего покрытия. Было обнару- [c.308]

Отметим, что для граничных условий, приведенных на рис. 1.15, д, е, есть также собственные частоты ро = 0. При этом балка отклоняется от положения равновесия как абсолютно жесткое тело (не изгибаясь). Шарнирно опертая одним концом балка (см. рис. 4.15, д) поворачивается вокруг шарнира, а если оба <онца свободны (см. рис. 4.15, е), то движется поступательно я поворачивается. В целом, в собственных колебаниях балки присутствуют гармоники с собственными частотами ро, рь р2 и т. д. Интенсивность колебаний но каждой гармонике определяется начальными условиями отклонениями у=1 х) и скоростями у = Ц) х) в начальный момент времени. Распределение амплитуд каждой гармоники но длине балки определяется со-этветствующей собственной формой. [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...