Корна

При сварке шва с V-образным скосом кромок за несколько проходов обеспечить хороший провар первого слоя в корне разделки гораздо легче. Для этого обычно применяют электроды диаметром 3—4 мм и сварку ведут без поперечных колебаний. Последующие слои выполняют в зависимости от толщины металла электродом большего диаметра с поперечными колебаниями. Для обеспечения хорошего провара между слоями предыдущие [c.22]

Сварку стыковых швов можно выполнять различными способами (рис. 16). При сварке па весу наиболее трудно обеспечить провар корня шва и формирование хорошего обратного валика по [c.23]

При сварке многопроходных швов стыковых соединений первый проход должен выполняться электродами диаметром не более 5 мм, чаще всего диаметром 4 мм, так как применение электродов большего диаметра не позволяет в необходимой степени проник-1[уть в глубину разделки для провара корня шва. [c.180]

Положительное значение квадратного корня из дисперсии называется средним квадратичным отклонением или стандартом [c.103]

Из формул (16.50) следует, что угловые скорости со( звена приведения пропорциональны корням квадратным из тангенсов углов а1)ь т. е. [c.355]

Арифметическое значение квадратного корня из называется модулем вектора а [c.20]

После интегрирования по частям в правой части такие уравнения сводятся либо к (6-3.1), либо к (6-3.3). Однако ситуация в корне меняется, если функция F ( ) сама зависит от скорости деформации. Ниже мы обсудим это подробнее. [c.226]

Если исследовать в общем виде задачу о распространении волн в простых жидкостях с исчезающей памятью, то скорость распространения оказывается равной корню квадратному из отношения модуля упругости и плотности. Модуль упругости должен оцениваться локально величиной ц/Л он определяется только при распространении волны в покоящейся среде. Волны ускорения (т. е. разрывы ускорения, соответствующие разрывам скорости деформации) могут затухать в процессе их распространения, но могут также и возрастать по амплитуде, перерождаясь в ударные волны (разрывы скорости) за конечное время. Последняя ситуация возникает при условии, что начальная амплитуда волны достаточно велика, и при условии, что уравнение состояния в достаточной степени нелинейно. Интересно, что волна, распростра- [c.296]

Однако для обычных систем, состоящих из большого числа частиц, наиболее вероятное направление процесса практически совпадает с абсолютно неизбежным. Поясним это на следующем примере. Пусть имеется равновесный газ. Выделим в нем определенный объем и посмотрим, возможно ли в этом объеме самопроизвольное увеличение давления. Из-за теплового движения чис ]о молекул в объеме непрерывно флуктуирует около среднего значения JV. Одновременно флуктуируют и температура, и давление, и внутренняя энергия, и т, д. Теория показывает, что относительная величина этих флуктуаций обратно пропорциональна корню квадратному из числа молекул в выделенном объеме, поэтому Др/р=1/ //У, [c.28]

Имеется три действительных корня уравнения mj = 0 m2=l /И3 = 0,68. [c.92]

Свойство 7. Синус угла между касательной к циклоиде в данной точке и вертикальной прямой пропорционален квадратному корню из высоты этой точки. [c.331]

Если в касательной плоскости откладывать от рассматриваемой точки по разные стороны в направлении касательных к нормальным сечениям отрезки, равные корням квадратным из величин соответствую- [c.409]

Стыковой с подваркой корня шва или тавровый с двусторонним сплошным проваром, выполняемый вручную [c.100]

Если km представить как линейную комбинацию квадратных корней из и в соответствии с уравнением (7-58), то мож- [c.223]

Преобразование выражений (а) и (б) приводит к квадратичным относительно и уравнениям. Анализ решения этих уравнений показал, что отрицательные корни не представляют интереса, так как [c.73]

Таким образом, согласно зависимостям (5-43) — (5-44) с увеличением истинной объемной концентрации NUt уменьшается, а Nuv увеличивается примерно пропорционально корню квадратному из р. Численная величина [c.177]

Во время ведения процесса сварщик обычно перемещает электрод ite менее чем в двух и изравлениях. Бо-первых, он подает электрод вдоль его оси в дугу, поддерживая необходимую в зависимости от скорости плавления электрода длихгу дуги. Во-вторых, перемещает электрод в направлении наплавки или сварки для образования шва. В этом случае образуется узкий валик, ншрина которого при наплавке равна примерно (0,8 ч- 1,Г>) d ji и зависит от силы сварочпого тока и скорости перемещения дуги по поверхности изделия. Узкие валики обычно накладывают при проваре корня шва, сварке тонких листов и тому подобных случаях. [c.20]

Сварку швов с X- или U-образньш скосом кромок выполняют в оби(ем так л е, ь ак и с V-образным скосом. Однако для уменьшения остаточных деформаций и напряжений, если это возможно, сварку ведут, накладывая каждый валик или слой попеременно с каждой стороны. ]Двы с X- или U-образпым скосом кромок но сравнению с V-образным имеют преимущества, так как в первом случае в 1,6 —1,7 раза уменьшается объем наплавленного металла (повышается производительность сварки). Кроме того, уменьшаются угловые деформации, а возмолшый непровар корня шва образуется в нейтральном по отношению к изгибающему моменту сечении. Недостаток U-образного скоса кромок — повышенная трудоемкость его получения. [c.23]

Сварку вертикальных швов можно выполнять на подъем (снизу вверх, рис. 19, а) или на спуск. При сварке на подъем ни кележащий закристаллизовавшийся металл шва помогает удери ать расплавленный металл сварочной ваппы. При этом способе облегчается возможность провара корня шва и кромок, так как расплавленный металл стекает с них в сварочную ванну, улучшая условия теплопередачи от дуги к основному металлу. Однако внешний вид шва — грубочешуйчатый. При сварке на спуск получить качественный провар трудно шлак и расплавленный металл подтекают под дугу и от дальнейшего сте-кания удерживаются только силами давления дуги и поверхностного натяжения. В некоторых случаях их оказывается недостаточно, и расплавленный металл вытекает из сварочной ванны. [c.26]

Формирование корня шва па флюсовой подушке позволяет выполнять автоматическую сварку однопроходных швов без разделки или с V-образной разделкой кромок на металле толщиной до 15 мм, корневого шва в многопроходных швах с V- или Х-образ-пой разделкой кромок, а также сварку по заданному новышеп-пому зазору без разделки кромок металла толщиной до 50 мм. При-монедие этого способа в последние годы сокращается из-за труд- [c.39]

В односторонних швах не всегда обеспечивается хорошее формирование корня шва. Поэтому в ответственных конструкциях применяют сварку с двух сторон. При этом первые валики в корне швов должны перекрывать друг друга на толщину 2—5 мм. При повышенных зазорах для предупреждения протекания расплавленного металла в зазор между кромками также используются флюсовые подушки и медпые съемные подкладки. Однако лучшие результаты достигаются при предварительной ручной подварке корня шва и последующей сварке с обратной стороны швов. После кантовки изделия при первом основном проходе подвароч-ный шов следует полностью переваривать. Подварочный шов часто служит сборочным вместо прихваток. [c.40]

Ввиду высокой проплавляющей способности дуги повышаются требования к качеству сборки itpoMOK под сварку. Качественный провар и формирование корня шва обеспечивают теми же приемами (см. рис. 16, 17 и 413), что и при ручной сварке или сварке под флюсом (иодкладки, флюсовые и газовые подушки и т. д.). [c.58]

Недостатки электронно-лучевой сварки возможность образования песплавлений и полостей в корне шва на металлах с большой теплопроводностью и швах с большим отношением глубины к ширине для создания вакуума в рабочей камере после загрузки изделий требуется длительное время. [c.69]

Рис. -121. Термический цикл металла околошовпой зоны noibioii сварке короткими участками а — п точке 1 у корня шва б — в точке 2 у поверхности

Подготовка кромок зависит от толщины металла. При толщине металла б 5 мм — без скоса кромок, при 6 == G 12 мм — V-образная и при большей толщине — Х-образная разделка с углом раскрытия 70—90 для неплавящегося электрода и 60— 70 для плавящегося без притупления. Детали под сварку собирают па прихватках (luar до 400 мм) или в специальных жестких приспособлениях, обеспечивающих мепьшие деформации. Для формирования корня шва используют подкладки из предварительно про-калеино] о графита или меди (в этом случае с водяным ее охлаждением). Металл толщиной до 5 мм спаривают с нодог репом до темпе- [c.346]

Приближенно можно считать owlow = ч/а + /3 . Подставим дисперсию прогиба в выражение (2.70), графическое решение его дает h = 0,313 м. При графическом решении уравнения надо иметь в виду, что h должно быть больше корня уравнения [c.78]

Стыковой, доступный сварке только с одной стороны и имеющий в процессе сварки металлк ес-кую подкладку со стороны корня шва, прилегающую по всей длине шва к ос-новному металлу [c.100]

Исследователи пытались найти различные способы для выражения параметров уравнения состояния как функций концентрации, и параметров чистого компонента. Битти и Икехара [5] предложили использовать линейную комбинацию для параметров с размерностью объема первой степени и линейную комбинацию квадратных корней для параметров с размерностью объема второй степени. Например, если уравнение состояния Ван-дер-Ваальса выбрать для выражения роТ-свойств смеси, его можно записать так [c.223]

Аналогичные методы комбинации параметров чистых компонентов и концентраций были предложены для других уравнений состояния. Например, если уравнение состояния Битти — Бриджмена использовать для смесей, то параметр Ао в уравнении (5-73) вычисляется с помощью линейной комбинации квадратных корней из параметров чистых компонентов другие четыре параметра вычисляются линейной комбинацией параметров чистых компонентов [4] [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...