Циклы в корне шва

При числе циклов нагружения, равном 9 10 - 27 10 от указанных рисок возникали трещины длиной около 1,0 мм. Чтобы исключить влияния рисок как концентраторов напряжения, на двух образцах они были сошлифованы. В результате зона возникновения трещины переместилась в прикорневую часть СС и увеличилось число циклов до ее возникновения. Так, в од юм образце трещина длиной 0,5 мм возникала в прикорневой части при А = 34 500 циклов, в другом трещина длиной 1,5 мм имела место также в корне шва при N = 33 000 циклов. [c.414]

Сварные соединения с дефектами типа надрывов протяженностью до 2 мм, шлаковин и пор при пульсирующем мягком нагружении Ва — 0,06) при номинальном напряжении Оц = 294-f-406 МПа обеспечивают циклическую стойкость по критерию длины трещины /тр = 1- 2 мм свыше N = 10 циклов. Разрушение, как правило, возникает в корне шва, где расположены концентраторы (проточки под стыковку труб), и распространяется в направлении наружной поверхности стыка, проходя по металлу шва. [c.414]

Критический размер шва определяли при постоянной нагрузке (—10 циклов). Соотношение между размером шва и долговечностью показано на рис. 59. Критический размер шва определяли по точке пересечения двух кривых, где усталостное разрушение должно начаться одновременно как в корне шва, так и по наружной кромке. [c.106]

НИЙ низкоуглеродистой стали при растяжении аод = 12 кГ мм , а при непроваре корня шва ао,1 = 6 кГ/мм (рис. 10). Такое же соотношение пределов выносливости стыковых соединений с непроваром в середине и в корне шва получено на низкоуглеродистых сталях для других значений непровара (рис. 11). Небольшое различие в характеристиках циклов (г = 0,14-0,2), при которых проводилось испытание образцов (рис. 11,а), не должно существенным образом изменить эти соотношения. [c.58]

Рис. 14. Выносливость стыковых соединений с непроваром в корне шва и с усилением высотой 30% при асимметричном растяжении (г=0,1 Л = 2 10 циклов)

Прочность при переменных нагрузках. Исходным критерием при оценке сопротивляемости сварных соединений действию переменных нагрузок служит предел выносливости основного металла и соединения. При переменных нагрузках сварные соединения обладают различной чувствительностью к непровару в зависимости от свойств основного и присадочного металла и технологии сварки. Это положение подтверждается рис. 21—24 и приведенными в табл. 4 эффективными коэффициентами концентрации сварных стыковых соединений со снятым усилением и с непроваром в корне шва 15% (база испытания N = 2-10 циклов, характеристика цикла г = 0,1- -0,3, растяжение). [c.45]

Рис. 4.6. Влияние глубины непровара в корне шва на предел выносливости стыковых соединений при растяжении (/ = 0,1 - 0,3 N = 2-108 циклов)

Результаты испытания при плоском симметричном изгибе пяти различных серий труб диаметром 168/148 мм из мягкой стали, сваренных на подкладных кольцах, показали, что предел выносливости при 2-10 циклов составил 6 кгс/мм , или около 35% от предела выносливости цельной трубы [259]. Усталостные разрушения возникали со стороны корня шва от подкладного кольца. Аналогичные результаты были получены для соединений труб, выполненных дуговой сваркой без подкладного кольца при условии достижения полного проплавления. В одной серии, где добивались получения корневого валика со сквозным проплавлением, предел выносливости был получен 8 кгс/мм (50% выносливости основного металла). [c.149]

Для труб, сваренных с помош,ью аргонодуговой сварки вольфрамовым электродом, корни шва с подкладными кольцами с нанесенным керамическим слоем показали более высокую усталостную прочность, чем швы, выполненные с плавящейся вставкой. Трубы с корнем шва, полученным при сварке в СОа с подкладным кольцом с нанесенным керамическим покрытием, имеют более высокую усталостную прочность при долговечности менее 10 циклов по сравнению с трубами, выполненными аргонодуговой сваркой с вольфрамовым электродом с плавящейся вставкой. [c.151]

Фиг. 134. Термический цикл околошовной зоны при многослойной сварке короткий участками а — в точке 1 у корня шва б — в точке 2 вблизи поверхности шва,

Рис. VII.20. Термический цикл металла в околошовных зонах при многослойной сварке короткими участками а) вблизи корня шва б) вблизи поверхности шва

Для предотвращения холодных трещин следует ограничивать содержание Н в соединении менее 0,5—0,8 см /ЮО г. Это достигают как проведением-обезводороживающего отжига основного металла и сварочной проволоки, так и отпуска или старения после сварки в интервале 300—540 °С. Следует тщательно контролировать проведение многопроходной сварки, добиваясь отсутствия мартенситного превращения в нижележащих слоях перед выполнением последующих слоев (сварка с предварительным и сопутствующим подогревом, регулирование термического цикла сварки и др.). Это уменьшает уровень максимальных напряжений I и II рода и предотвращает карбидные выделения в корне шва, являющиеся местами аккумуляции водорода и зарождения холодных трещин. [c.303]

Рис. -121. Термический цикл металла околошовпой зоны noibioii сварке короткими участками а — п точке 1 у корня шва б — в точке 2 у поверхности

При обеспечении более гладкого профиля корня шва и применении керамически покрытого подкладного кольца или подкладки из песка можно добиться повышения прочности трубных соединений. Так, более низкое значение предела выносливости полосы разброса, полученной при симметричном изгибе труб с такими швами, составила при 2-10 циклов 11,5 кгс/мм , т. е. на 75% выше, чем для труб со стыками", сваренными на стальном подкладном кольце. Можно добиться одинаковой долговечности для шва и остальной части трубы при использовании труб с утолщенными в результате обжатия концами. При этом площадь поперечного сечения шва и трубы можно регулировать и таким образом уменьшить напряжения в стыковых швах. [c.149]

Обработка слитков, блюмсов и слябов с целью удаления дефектов, расположенных в поверхностном слое Удаление дефектов выплавки корня шва перед подваркой с обратной стороны, подготовка У-образных кромок под сварку Те же операции, что и при ручной резке, осушествляемые на машинах, встроенных в цикл обработки блюмсов или слябов и позволяюших снимать слой металла одновременно по всему периметру блюмса Те же операции, что и при ручной резке, осуществляемые на станках для строгания слитков [c.431]

Рис. VII. 19. Схема стыкового У-образного шва, вы-пOv няeмoгo многослойной сваркой, и термические циклы для характерных участков зоны термического воздействия а) схема заполнения шва металлом О) термический цикл для зоны термического влияния у корня шва в) то же. для верхней части шва с отжигающим валиком

Исследовано влияние непровара на предел выносливости сварных образцов с усилением из стали СтЗ при пульсирующем цикле растяжение-сжатие. Непровары в центре Х-образного шва создавали ручной сваркой пластин без зазора с большим притуплением стыкуемых кромок. Непровары в корне У-образ-ного шва имитировали прорезами различной глубины. Непровары сильно снижают предел выносливости сварных швов У-образной формы. Непровары в центре Х-образного шва глубиной 20 —50% снижают предел выносливости на величину, составляющую до 20% прочности бездефектного шва. [c.48]

Представляло интерес сравнить сварные соединения низкоуглеродистой стали с соединениями сталей Х18Н9Т и ЗОХГСНА. С этой целью стыковые образцы сечением 10 X Х20 мм из низкоуглеродистой стали (0 =42 кГ/мм ) без усиления шва с непроваром корня 17—50% испытывали асимметричными растягивающими вибрационными нагрузками (г= = 0,1) на базе 2-10 циклов (сварка под флюсом ОСЦ-45 проволокой Св. 08А). Предел выносливости образцов снизился (рис. 8) по сравнению с соединениями без дефексов в 4—10 раз соответственно (с 22—24 до 6—2 кГ/мм ). [c.55]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...