Линия давления в арках

В арке лев, несущей гидростатическое давление (рис. 116), кривизна в некоторой точке М ее очертания должна быть пропорциональна глубине у, ибо только при этом условии равнодействующая усилий, приложенных по концам элемента кривой, уравновесит гидростатическое давление. Чтобы получить такую кривую, возьмем прямолинейный отрезок упругой проволоки ВСЕ и прикрепим к его концам стержни EF и DG, показанные на рисунке штриховыми линиями. Повернув затем концы п])о-волоки на 180°, можно удержать отрезок проволоки в изогнутом [c.242]

Адиабатическое торможение воздуха от скорости со до скорости С2 показано на этом рисунке пунктирной линией 3-3", а искомая потеря давления в камере сгорания обозначена Арк, где [c.142]

К правой части арки (рис. 31, й) приложены две силы давление левой части п точке С и реакция шарнира В. Эти две силы уравновешиваются, следовательно, с ни направлены по одной прямой в противоположные стороны и равны по модулю. Находим линии их действия, соединяя точки В и С. [c.23]

К левой части арки (рис. 31, б) приложены три силы задаваемая сила Я, реак-иия шарнира А, линия действия которой не известна, и давление правой части в точке С, действующее по прямой ВС, так как согласно аксиоме равенства действия н противодействия взаимное давление частей в точке С равно ло модулю и противоположно по направлению. К системе сил Р, Rf , R применяем теорему о равновесии трех непараллельных сил. Находим точку К пересечения линий действия сил Р i R(, и через эту точку проводим линию действия реакции R (рис. 31, б). Строим замкнутый треугольник этих сил (рис. 31, г). [c.23]

Здесь уместно сопоставить свойства оболочек со свойствами кривых брусьев. Как известно, арка произвольной формы, как правило, работает не только на сжатие, но и на изгиб. Однако можно согласовать ее форму и характер действующей нагрузки так, что изгиба арка испытывать не будет, находясь, согласно принятому выше термину, в безмоментном напряженном состоянии. Так, для арки, очерченной по параболе, нагрузкой, не вызывающей изгиба, будет вертикальное давление, равномерно распределенное по ее хорде, а для арки, очерченной по цепной линии, — ее собственный вес. Способность арок воспринимать [c.83]

К левой части арки (рис. 31. (5) приложены три силы задаваемая сила Р, реакция шарнира А, линия действия которой не известна, и давление правой части в точке С, действующее по прямой ВС, т. к. согласно аксиоме равенства действия и противодействия взаимное давление частей в точке С равно по модулю и противоположно по направлению. К системе сил Р, йе. [c.29]

В своем руководстве по сопротивлению материалов (см. стр. 188) Винклер чрезвычайно подробно исследует двухшарнирные и бес-шарнирные арки, а в важной работе ) 1868 г. пользуется в применении к ним линиями влияния. Опираясь на начало наименьшей работы, он устанавливает положение кривой давления в арках ) и формулирует принцип, носящий его имя. Согласно этому принципу йз всех веревочных кривых, которые могут быть построены для действующих на арку нагрузок, истинной криво11 давления будет та, которая в наименьшей степени отклоняется от оси арки. Для того чтобы прийти к этому заключению, можно [c.386]

Ве1сш. атмосферы Солнца и, видимо, большинства звезд крайне неоднородны. Вне области сильного звёздного ветра в верх, частях 3. а. давление магн. поля, по-впдимому, болыне газового. В одних звёздах преобладают замкнутые магн. арки, поднимающиеся высоко над фотосфсрон, внутри к-рьгх газ уплотнён. В других — магн. силовые линии имеют в осн. открытый характер, что облегчает отток вещества п формирование звёздного ветра. [c.63]

Значения скоростей горения, получаемые на модельных РДТТ, часто приходится увеличивать на 1—3%, чтобы обеспечить соответствие со скоростями горения в полномасштабных двигателях. Для двигателей с диаметром камеры сгорания, на порядок большим, чем у модельного РДТТ, приходится корректировать скорость горения в сторону увеличения на 5—7%. Наибольшие корректировки требуются для двигателей с корпусом из стекловолокна, в которых вследствие совместного расширения ТРТ и корпуса при повышении давления изменяется толщина свода горения заряда. На рис. 55 показаны различные формы зависимости скорости горения ТРТ от давления в камере. Прямая линия соответствует обычному степенному закону г = арк . [c.107]

Потеря давления в камере сгорания Арк вызывается не только гидравлическими сопротивлениями, но и процессом подвода тепла. В этом можно убедиться, если рассмотреть частный пример такого процесса подвода тепла, в котором гидравлические потери отсутствуют, но имеется падение давления. В этом случае торможение газового потока на выходе из камеры сгорания от скорости сз до скорости сг не дает полного восстановления давления, и давление рз оказывается меньшим, чем р2-Это видно из построения, сделанного на рис. 2, где линия 2-3 изображает процесс сгорания, сопровождающийся падением давления, а линия 3-3" — процесс адиабатического торможения газа от скорости сз до С2-Площади В23С и ВЗ"3С должны быть равными по величине, так как по уравнению Бернулли для камеры сгорания при отсутствии потерь [c.142]

Этот веревочный многоугольник I — 11 — 111 IV—V —VI—VII— VII — /X—X—X и является многоугольником давления для арки. Из рис. 3.69, в видно, что многоугольник давления всего более отклоняется от оси арки между силами Р2 и,Рз. Для сечения т — п посередине этого участка арки эксцентриситет е равен 12,5 см (определяем графически). Сторона III многоугольника давления представ гяет собой линию действия равнодействующей всех сил, рас-положеннвгх левее или правее сечения т — п. Величина этой равнодействующей равна (с учетом масштаба) длине луча 3 в силовом многоугольнике (рис. 3,69, а) Rjjj =130 кН. Изгибающий момент в сечении т—п [c.297]

Пример. Трвхшарнирная арка (фиг. 22) шарниры А, В и О нагрузка своей равнодействующей Q действует с одной стороны. Так как на правую часть арки не действуют никакие внешние силы, то давление в шарнире О и опорная реакция В должны быть равны по величине, направлены в противоположные стороны и действовать по одной прямой, а именно, по линии ВО. На левую часть, кроме нагрузки р и реакции опоры А, действует еще реакция шарнира О в направлении прямой ВО. Три силы, приложенные к левой части арки, должны проходить через одау точку. Из силового треугольника определим еличину давления в шарнире А и О = В. [c.243]

В области проектирования арочных мостов инженеры проодол-жали рассматривать каменную арку как систему абсолютно жестких каменных блоков, хотя, как мы уже видели (стр. 180), еще Бресс дал полное решение для упругой арки с заделанными пятами. Понятия кривой давления и линии сопротивления были введены в исследование арок около 1830 г. Ф. Герстнеру (F. J. Gerstner) ), по-видимому, следует приписать первое исследование пиний давления. Поводом к тому послужили вопросы проектирования висячих мостов, в связи с чем он излагает свойства цепной линии и составляет таблицы для построения этой кривой. Там же он указывает, что эта кривая, повернутая вокруг горизонтальной оси, лучше всего отвечает и очертанию арки постоянного поперечного сечения. Такая арка под действием собственного веса работает на одно только сжатие. Поскольку в его время 30 всеобщем применении были круговые и эллиптические арки, Герстнер занимается вопросом, как нужно распределить по пролету арки нагрузку, чтобы эти кривые, т. е. дуги окружности или эллипса, совпали с кривыми давления. На практике, как он указывает, распределение нагрузки отклоняется от указываемого теорией для идеального случая это значит, что в действительности материал арки подвергается не только сжатию, но и изгибу. Он обращает также внимание на то, что задача эта— статически неопределенная и что возможно построить бесконечное множество кривых давления, удовлетворяющих условиям равновесия и проходящих через различные точки ключевого сечения и пят. Каждой из таких кривых соответствует некоторое значение горизонтального распора Н. Чтобы сделать задачу статически определенной, Герстнер вводит, в заключение, некоторые произвольные допущения относительно положения истинной кривой давления. [c.256]

Возрастающее использование арочных конструкций в строительстве плотин возлагает на инженеров обязанность решения весьма сложной задачи анализа напряжений в пространственной системе. В связи с этим в США был разработан приближенный метод расчета крупных плотин арочного типа. Первое приближение достигается путем замены пространственной системы плотины системой горизонтальных арок и вертикальных консолей. Горизонтальное гидростатическое давление распределяется методом проб на две радиальные компоненты, одна из которых передается аркам, другая—консолям. Надлежащим распределением нагрузки будет по этой схеме то, при котором как арки, так и консоли во всех точках будут иметь общие радиальные компоненты прогиба. Этот метод был предложен инженерами мелиоративного бюро США ). Для получения более точных результатов в расчет вводится влияние крутящих моментов в горизонтальных и вертикальных сечениях, а также поперечных сил, действующих в горизонтальных сечениях вдоль осевых линий арок, и соответствующих вертикальных перерезывающих сил в радиальных сечениях ). С целью проверки этой теории для некоторых ответственных случаев были поставлены испытания на моделях. В связи со строительством плотины Гувера была испытана модель из пластер-целита, загружение производилось ртутью измеренные значения деформаций оказались при этом весьма близкими к расчетным. Произведенные впоследствии замеры на законченном сооружении [c.513]

В центральной области кривая статического давления на некотором расстоянии Го от оси камеры пересекает горизонтальную линию, отвечающую выходному давлению Рвых Общий перепад давления на вихревой камере складывается из перепада Арк на камере и перепада Арв на выходе из нее (рис. 123) [c.269]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...