Поверхность межслойная, условия

Подобная постановка позволяет более точно, чем в работе [1], описать напряженное состояние вблизи концов межслойных зазоров, что существенно при оценке малоцикловой прочности и многослойных корпусов сосудов. Пронумеруем слои последовательно от внутреннего к наружному и поверхность слоя i обозначим Si. Краевые условия на поверхности 5 задаются в виде Ви g,- =ф , где В — оператор, соответствующий заданию на различных частях Si перемещений [c.336]

С точки зрения механики композиционных материалов величина прочности связи (т. е. степень взаимодействия элементов композиционного материала) определяет условия перераспределения напряжений между волокнами при нагружении материала и, следовательно, величину прочности при межслойном сдвиге с точки зрения теории процесса формирования композиции прочность связи может быть оценена через адгезионные свойства, точнее через величину работы адгезии (работу, отнесенную к единице поверхности разрушаемого контактного соединения). В общем виде работа адгезии может быть вычислена по следующей формуле [c.360]

Другие комбинации граничных условий рассматриваются подобным образом. Результаты будут представлены позднее. Для условий на поверхности раздела, определяемых уравнениями (56), ясно, что в определяющих уравнениях появляется только одно перемещение нормальное к поверхности раздела, которое является заданной функцией. Отсюда следует, что такая ситуация справедлива в общем случае, т. е. только заданные функции межслойных перемещений входят в определяющие уравнения. Следовательно, в данной теории перемещения, нормальные к поверхностям раздела, не рассматриваются в качестве зависимых переменных. [c.49]

В данном разделе описана разработка приближенной модели для анализа напряжений в слоистых телах, которая разрешает осложнения, порождаемые ранее созданными теориями, основанными на каких-либо предположениях относительно вида полей перемещения. Данная модель создана на основе вариационного принципа Рейсснера в предположении, что напряжения в плоскости в пределах каждого слоя являются линейными функциями координаты z по толщине. Хотя наличие ВЛ уравнений поля и ТЛ условий на кромках, возможно, чрезвычайно усложнит решение конкретных задач, этот уровень анализа может потребоваться для расчета реалистических полей глобальных напряжений. Данная модель гарантирует выполнение условия равновесия слоя и допускает задание комбинаций межслойных напряжений и перемещений, необходимых для формулировки таких условий, как непрерывность при переходе через поверхность раздела и трещины. [c.65]

Температуры межслойные на поверхности теплоизоляции для всех режимов работы печей и сушил определяются исходя из условий стационарного теплового режима, поэтому при периодической работе печей и сушил температуры будут несколько ниже расчетных. [c.91]

Длина образца выбирается в соответствии с условиями эксперимента и в зависимости от выбранного отношения l/h. При этом следует различать два предельных случая определение характеристик сдвига на относительно коротких образцах (с малым отношением llh) и определение модуля упругости Е на гибких образцах (с большим отношением l/h). При определении прочности межслойного сдвига относительный пролет l/h выбирается с таким расчетом, чтобы было обеспечено разрушение от касательных напряжений. Чаще всего в этом случае выбирается отношение l/h — 5, однако опыт показывает, что, например, высокопрочные углепластики разрушаются от сдвига даже при отношениях l/h = 10- -12. Точность опреде.ления модуля сдвига увеличивается с уменьшением отношения l/h, т. е. с ростом доли прогиба от сдвигов. Следует, однако, учесть, что при испытаниях но трехточечной схеме величину l/h с точки зрения применимости теории изгиба нельзя произвольно уменьшать (более подробно об этом говорится в разделе 5.3.4). С уменьшением отношения l/h при том же изгибающем моменте увеличивается перерезывающая сила и повышается опасность повреждения опорных поверхностей образца (обжатия, смятия, врезания). [c.175]

Анализ отечественной и зарубежной литературы показал, что методы контроля межслойных зазоров многослойных сосудов высокого давления нуждаются в дальнейшем развитии и совершенствовании. Существующие рентгеновский и ультразвуковой методы не могут быть применены из-за многослойности стенки изделия, а также одностороннего доступа к контролируемой поверхности. Из других методов неразрушающего контроля особого внимания заслуживает магнитный, который при условии обеспечения проникновения переменного магнитного поля через верхний слой может дать информацию о величине зазора между верхним и нижележащим слоями. [c.154]

Рассмотрим, например, пластическое сжатие биметалла М—Т ( м < йт) при условии отсутствия проскальзывания по межслой-ной поверхности (—аууР А ) (рис. 119). Здесь р — коэффициент межслойного трения. По условию совместности пластической деформации обеих компонент в элементе, испытывающем одинаковое нормальное давление и равные касательные напряжения по обе стороны межслойной границы, возникают разные тангенциальные нормальные напряжения и Поэтому в поле линий сколь- [c.274]

Рассмотрим, как лучше удовлетворить этому условию в случае пластической деформации слоистых сред. При этом рассмотрим в первую очередь случаи продольного (вдоль межслойных поверхностей) и поперечного (перпендикулярно межслойным поверхностям) нагружения без внешнего и межслойного трения. Тогда задача pemaet H просто и наглядно в главных напряжениях, совпадающих по направлению с осями координат х, у, г. Учет внешнего и межслойного трения показал, что полученные принципиальные закономерности сохраняются. [c.323]

Такая процедура приводит к распределению напряжения на свободной кромке, показанному на рис. 1.14. Это распределение удовлетворяет условиям = Му = О для всего двухслойного тела, но не для каждого слоя в отдельности. Следовательно, как а , так и и о , рассчитанные таким образом, не будут согласовываться с известными (нулевыми) кромочными напряжениями. Распределения на свободной кромке и на поверхности раздела 0°/90 , рассчитанные с ошибкой, показаны на рис. 1.15 и 1.16. На рис. 1.16 представлен также результат точного расчета, проведенного с помощью глобальнолокальной модели, которая будет обсуждаться позднее. Очевидно, что ни одно из значений межслойных напряжений, вычисленных таким образом (через уравнения равновесия), не является правильным. Подобным образом предположение о полях перемещения более высокого порядка (квадратичных по Z и т. д.) может улучшить соответствие с точными результатами, но они опять не будут согласовываться с известными послойными усилиями и поэтому не являются надежными. [c.36]

На этом разработка модели завершается. Отметим, что определяющие уравнения (58)—(61) вместе с граничными условиями на верхней и нижней поверхностях образуют систему из 23Л уравнений относительно такого же числа неизвестных. Число уравнений можно уменьщить до 13Л , разрешив уравнение (58) для усилий и моментов относительно взвешенных функций для перемещений и компонент межслойных напряжений и подставив их в оставшиеся уравнения. [c.51]

Из выражений (62) видно, что в этой модели используются кромочных условий. Когда в конкретной краевой задаче предписываются только напряжения на кромке, из этих кромочных функщ1й ЗЛ могут задаваться относительно усилий, 2N— относительно моментов и 2N — относительно межслойных касательных напряжений на верхней и нижней поверхностях каждого слоя. [c.51]

При температурах 600—1200° С условия протекания механизма деформации и разрушения изготовленной способом литого плакирования двухслойной стали Ст. 3 + Х18Н10Т наряду с взаимным деформационным влиянием в значительной мере контролируются процессами диффузионного взаимодействия изменяющего характер химической, структурной и механической неоднородности в зоне сопряжения слоев. В этом случае при 600—800° С наблюдается развитие межзеренного проска льзывания, наиболее активно проявляющегося в обезуглероженной зоне материала основы, а также локализации пластической деформации в узкой приграничной зоне вблизи поверхности раздела слоев биметалла. Интенсивное карбидообразование в участке аустенитной стали, непосредственно примыкающем к межслойной границе, способствует охрупчиванию и зарождению в нем микронадрывов, приводящих к развитию хрупких трещин. В слое основного металла происходит резкое ослабление сдвигового микрорельефа и обнаруживаются типичные признаки высокотемпературной деформации (образование складок, возникновение межкристаллических трещин, появление субструктуры, протекание рекристаллизации под напряжением.). [c.136]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...