Выдавливание Расчет усилия выдавливания

Расчет усилия выдавливания 88 Шероховатость поверхности 88-91 [c.739]

ВТУ НП — 155—63 1.738 ВТУ НП — 168—54 1.736 ВТУ НЗ — 126-63 1.737 Выдавливание 3.85 — Давление 3.87 — Размеры и точность заготовок 3.88—91 — Расчет усилия выдавливания 3.88 — Шероховатость поверхности S.88—91 Выносливость 2.22 Выколотки 4.200 [c.625]

Для расчета усилия выдавливания большое значение имеет удельное давление, которое определяется в зависимости от метода и скорости выдавливания, свойств мета лла и толщины стенок изделия. На практике усилие выдавливания, определяют по эмпирической формуле Р=дР, где д — давление, Па (Н/м ), берется в справочнике Р —площадь поперечного сечения заготовки, м . [c.20]

Рис. 126. Эскиз матрицы к примеру расчета усилия выдавливания

Волочение 871—873 Выдавливание пластмассовых изделий 905, 906 Выдавливание ударное (холодное) — Заготовки — Расчет размеров 822—824 — Расчет усилий 828, 831 — Способы 858, 859 — Точность и чистота поверхности 859—863 [c.1002]

Расчет усилий, потребных для обратного выдавливания, производится по формуле [c.235]

Силовые режимы процесса выдавливания матриц. Расчет требуемого усилия при холодном выдавливании может быть произведен по формуле [c.210]

Расчет требуемого усилия при холодном выдавливании может быть произведен по формуле [c.206]

Оба указанных варианта очагов деформации обеспечивают получение достаточно достоверных результатов расчета наибольшего усилия обратного выдавливания деталей из идеально пластичного металла. Однако поля скоростей плохо соответствуют результатам экспериментальных исследований. Например, с увеличением вытяжки объем очага деформации по принятым схемам уменьшается, а в действительности, наоборот, увеличивается. Хорошее совпадение экспериментальных и расчетных данных наибольшего усилия объясняется тем, что погрешность, возникающая из-за идеализации течения металла, в частности из-за допущения об однородности деформации в некоторых зонах очага, компенсируется вследствие учета мощностей сил среза на границах этих зон. [c.197]

При определении усилия обратного выдавливания деталей из вязкого металла подобное допущение может привести к большим погрешностям, так как в этом случае мощность сил на разрывах касательной составляющей скорости, как было указано, рассчитывают приближенно. Для уточненных расчетов необходимо выбрать поле скоростей, в наибольшей степени приближающееся к действительному и отвечающее требованию непрерывности. Примем, что границы очага деформации, так же как и при прямом прессовании полосы, прутка или трубы, отделены от жесткого металла в меридиональном сечении дугами с радиусами кривизны Г1 и г 2 и внутри очага наблюдается радиальное течение (рис. 100, б). Такая схема близка к действительному течению металла. [c.197]

Очень сильно сказываются силы трения и в процессах выдавливания (см. рис. 5.7, б). Расчеты показывают, что в некоторых случаях при длине заготовки, равной трем диаметрам, потери на трение о стенки контейнера равны полезному усилию, а при шестикратной длине заготовки — превышают полезное усилие вдвое. [c.298]

Цапфа К. рассчитывается на прочность обычным способом, как балка, нагруженная равномерно распределенным усилием Р или, точнее, Т на длине ее свободной части. На смазку расчет ведут только на выдавливание. по формуле [c.281]

Такая постановка задачи анализа операций холодной штамповки выдавливанием позволяет в результате ее успешного решения найти поля напряжений кинематические и деформационные. Поля напряжений в дальнейшем используются для определения силовых и энергетических параметров процесса, необходимых для выбора усилия кузнечно-штамповочного оборудования и мощности привода. Давления на боковых поверхностях матриц и контейнеров используют при проектировании штамповой оснастки, в частности, при проектировании составных матриц рассчитывают величину натягов, обеспечивающих заданное распределение напряжений. Для расчета натягов з составных матрицах давление на боковую поверхность часто принимают равным удельной силе выдавливания, приложенной к торцу пуансона, что не соответствует действительности. Очевидно, это давление зависит в значительной степени от коэффициента выдавливания. [c.26]

Согласно расчету на стационарной стадии выдавливания ступенчатым и гладким пуансонами (r=ri) удельные деформирующие усилия различаются до 12%. [c.80]

На рис. 6.8, а показаны поковки, которые изготовляют, применяя несколько технологических операций обратное выдавливание, прямое выдавливание или вытяжку с утонением стенки. Расчеты показывают, что для образования стенок этих поковок достаточно металла заготовки, выдавливаемого из-под торца пуансона. Однако наличие фланца не позволяет применить непосредственно операцию обратного выдавливания, поскольку разрушение заготовки в этом случае неизбежно. Исследование пресса обратного выдавливания с активными силами трения показали, что формообразование стенки поковки возможно при наличии усилия противодавления со стороны выталкивателя и его опу- [c.184]

Теми же элементарными формулами, но при условии введения в них проправочных коэффициентов, оказывается возможным воспользоваться в случае приближенного расчета усилия выдавливания глубокого рельефа при наличии подкладных плит — приемников, отверстия в которых несколько меньше площади проекции выдавливаемого углубления на плоскость, перпендикулярную-ходу инструмента. [c.201]

Результаты расчетов усилия обратного выдавливания близки к результатам Р. Хилла, полученным методом линий скольжения (нижняя оценка), а следовательно, и к действительному удельному усилию. [c.200]

Для создания начального давления на контактной поверхности иногда применяют комбинированные уплотнения (см. рис. 5.5, б), состоящие из уплотнительного пластмассового кольца 4 (фторопласт-4) и резинового кольца 2, создающего начальный натяг с давлением Pi- При давлениях 150—200 кПсм наблюдается постепенное выдавливание фторопласта-4 в зазор, что ограничивает срок службы таких уплотнений. Поэтому для насосов, создающих высокие давления до 250—350 кПсм , применяют торцовые уплотнения, показанные на рис. 5.5, в. В неподвижном корпусе насоса 3 устанавливается стакан 4, поджимаемый усилием нажимной пружины 5 и силой давления р на торец к сферической шайбе 2, притертый торец которой опирается на торец втулки / в поворотной люльке. Площадь этой опоры больше площади для того, чтобы в зазоре происходило некоторое просачивание масла и возникала сила, уравновешивающая силу pFi давления. Принцип действия и расчет этого уплотнения и рассмотренных выше торцовых уплотнений валов аналогичны. [c.169]

На кривошипных горячештамповочных прессах можно выполнять штамповку в штампах с образованием облоя в плоскости разъема, штамповку выдавливанием, прошивкой и различные комбинированные штамповочные работы. В расчете на различные условия работ горячештам-повочные кривошипные прессы выпускаются усилием от 630 до 8000 Т с числом ходов ползуна в минуту минимально 90 (для пресса 630 Т) и 35 (для пресса 8000 Т). [c.242]

При расчетах используются схематизированные графики технологических сопротивлений. Рассмотрим характерные графики рабочих усилий, встречающиеся в машинах-автоматах рис. 83, а — операция подачи, горячего выдавливания, открытой прошивки (сила сопротивления Рпс постоянна по величине) рис. 83, б — операция подъема плит многоэтажного пресса, фильтр-пресса ФПАКМ, осадка, вытяжка (сила сопротивления плавно возрастает при перемещении рабочего органа, достигая максимального значения в конце хода) рис. 83, в — прессование и брикетирование сыпучих материалов (сила сопротивления изменяется по экспо- [c.150]

Для проверки правильности проведенных расчетов экспериментальным путем определяли амплитудно-частотные характеристики нагрул<енной 1 и ненагруженной 2 (рис. 5.8) систем. Амплитуды на внешней боковой поверхности обоймы при снятии АЧХ замеряли с помощью микроскопа. Нагружение системы статическими силами осун ествлялось в процессе обратного выдавливания цилиндрического стаканчика из меди диаметром 12 мм пуансоном диаметром 8 мм на усилии 60 кН. [c.161]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...