Маневич

Решения нелинейной задачи получены в работах Л. И. Маневича [14.7, 14.8], Лу и Нэша [12.9]. В первой работе рассмотрен случай действия усилия [c.218]

Г р и щ а к Б. 3., Маневич Л. И. Влияние продольных растягивающих усилий на устойчивость цилиндрических оболочек при внешнем давлении. Прикл. механика, 1970, т. 6, № 8, стр. 30—35. [c.344]

Маневич Л. И. Об устойчивости цилиндрической оболочки при неравномерном осевом сжатии. Тр. Конференции по теории пластин и оболочек, 1960. Казань, 1961, стр. 226—232. [c.347]

Известно также явление термопластического последействия, наблюдавшееся Ш. С. Маневичем и др. [23]. Если пластически деформированный поликристаллический металл, содержащий остаточные напряжения, вследствие неоднородности пластической деформации отдельных составляющих или различно ориентированных зерен нагреть, то изменятся как величина пределов и модулей упругости, так и их соотношения. [c.319]

Ш, С, Маневич. Заводская лаборатория 1049. № 4. [c.886]

Приближенные методы решения контактных задач для ортотропной полосы, главные оси анизотропии которой совпадают с ее осями симметрии, развивались в совместных работах Л. И. Маневича, [c.157]

Опыты Драгомирова [81], Дочерти [83], Витмана [82], проведенные при статическом изгибе надрезанных стальных образцов, показывают наличие влияния масштабного фактора на результаты испытаний. Исследованиями масштабного фактора при статическом изгибе и растяжении занимались Е. М. Шевандин и Ш. С. Маневич [84]. Опыты показали, что с увеличением размеров образцов, снижается предел прочности. [c.89]

Нелинейная задача потери устойчивости оболочки по коротким продольным волнам рассматривалась Ю. А. Шевляковым и Л. И. Маневичем [12.4]. Использовался метод Ритца — Папко-вича. Функция прогиба выбиралась в виде [c.195]

Опыты Ш. 3. Маневича показали, что для Счалей различной твердости (150—820) и цветных металлов НУ не меняется при изменении нагрузки от 5 до 100 кгс. Хотя НУ практически не зависит от Р, обычно указывают приложенную нагрузку для того, чтобы характеризовать глубину отпечатка. Расстояние между центрами отпечатков должно быть не менее чем три длины диагонали и 2,5 до края образца. При измерении твердости по Виккерсу применяют нагрузки 5, 10, 20, 30, 50 и 100 кгс. Вследствие большого угла в вершине пирамиды малой глубине отпечатка соответствует большая величина диагонали отпечатка hjd =1 7. Это увеличивает чувствительность метода и делает его пригодным для изучения свойств тонких поверхностных слоев металла при обезуглероживании, поверхностном наклепе, химико-термической обработке поверхности и т. п. При измерении твердости азотированного или цементованного слоев чаще всего применяют нагрузку 10 кгс. В этом случае по виду отпечатка (наличие или отсутствие хрупких отколов) можно судить о хрупкости слоя. [c.65]

Рис. 25.14. Разброс значений сопротивления отрыву фосфористой стали при изгибе (Е. М. Шевандин и Ш. С. Маневич)

Рис. 25.15. Зависимость критической температуры хрупкости фосфористой стали при растяжении и при изгибе от диаметра образца (Е. М. Шевандин и Ш. С. Маневич)

Среди приближенных методов решения задач математической физики особую роль играет теория возмуш,ений, позволяющая построить асимптотические разложения при малых и больших значениях тех или иных характерных параметров. Применению такого подхода к контактным задачам теории упругости для изотропной полосы и изотропного слоя был посвящен специальный параграф в монографии [7]. При этом в качестве малых и больших параметров принимались, как правило, относительные геометрические размеры штампа (отношение ширины штампа к ширине полосы (слоя) или обратная величина). Между тем, в случае анизотропного и, в частности, ортотропного материала появляется еще одна возможность. Обычно некоторые жесткости композитов, моделируемых анизотропными однородными средами, отличаются по порядку величины, и, следовательно, их отношения могут рассматриваться как малые параметры. В последние десятилетия был развит асимптотический метод, основанный на построении разложения по таким параметрам. Этот метод отражен, помимо статей [1, 3, 5], в монографиях [4] и [6]. Первое его применение к контактным задачам содержится в статье Л. И. Маневича и А. В. Павленко [5], где рассмотрено вдавливание в упругую ортотропную полосу жестких штампов при наличии сил трения. В этой работе было показано, что использование малого параметра, характеризующего отношение жесткостей ортотропной среды, позволяет свести смешанную краевую задачу плоской теории упругости к последовательно решаемым задачам теории потенциала. Статья С. Г. Коблика и Л. И. Маневича [3] посвящена контактной задаче для ортотропной полосы при наличии области контакта зон сцепления и скольжения. В этой сложной задаче предложенный метод оказался особенно эффективным бьши получены явные аналитические выражения для нормальных и касательных напряжений в обеих областях, а также для заранее неизвестной границы между этими областями. В работе Н. И. Воробьевой, [c.55]

С. Г. Коблика и Л. И. Маневича [1] решена аналогичная задача для трансверсально изотропного полупространства. Доказано, что и в этом случае смешанная краевая задача теории упругости сводится к последовательно решаемым краевым задачам теории потенциала. В монографиях [4, 6], посвященным детальной разработке обсуждаемого метода и его приложениям, рассмотрен также ряд других задач о вдавливании штампов в анизотропные среды (в том числе при отсутствии у системы штампов угловых точек) и о распределении контактных напряжений на границе раздела между анизотропной средой и подкрепляющими ее упругими элементами. Приведем в качестве примеров, иллюстрирующих возможности метода, решения контактных задач при наличии в области контакта зон сцепления и скольжения. [c.55]

Маневич Л. И., Павленко А. В., Шамровский А. Д. К решению плоской задач) теории упругости для ортотропной среды.— В сб. Вопросы прочности, надежно сти и разрушение механических систем. Днепропетровск, нзд. ДГУ, 1969. [c.180]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...