Расчет конденсатора паровой турбины

В настоящее время предложен относительно простой эмпирический метод теплового расчета конденсаторов паровых турбин [Л. 16-1]. [c.275]

Расход газов перед дымососом объемный 87 Расчет конденсатора паровой турбины конструкторский 278 ----поверочный 281 [c.643]

Тепловой расчет сетевых подогревателей в принципе аналогичен расчету ПНД, описанному выше. Однако, поскольку сетевые подогреватели длительно могут находиться под разрежением, неизбежны присосы воздуха. Поэтому расчет горизонтальных сетевых подогревателей ведут по эмпирическим формулам для расчета конденсаторов паровых турбин. [c.86]

Необходимо также сказать несколько слов о расчете конденсаторов паровых машин в связи с распространенным мнением о том, что поверхность этих конденсаторов, отнесенная к единице мощности машины, должна быть значительно выше, чем для конденсаторов паровых турбин. [c.67]

Компоновки трубных пучков конденсаторов паровых турбин достаточно сложны, что затрудняет использование приведенных данных в практических расчетах. Расчет промышленных конденсаторов предпочитают вести по результатам их непосредственных испытаний. [c.124]

Расчет теплопередачи в типовых конденсаторах паровых турбин [c.275]

Расчеты показывают, что при применении в качестве рабочего тела водяного пара уменьшать конечное давление ниже / к = 3,5 кПа, как правило, нецелесообразно по техникоэкономическим показателям вследствие высоких затрат на выхлопную часть и конденсаторы паровых турбин. [c.43]

Одновременный расчет модуля ГТУ-КУ и ПТУ проводится с учетом использования одного, двух или трех потоков пара с различными параметрами. При этом расчет зависит от структуры проточной части паровой турбины — систем парораспределения на входе в турбину и на входе в рабочие отсеки после камер смешения. Последнее обстоятельство играет немаловажную роль. При использовании в ПТ соплового парораспределения не только в части высокого, но и в части низкого давления давление пара КУ может поддерживаться на заданном уровне. При полностью открытых регулирующих элементах (режим скользящего давления) в расчетах необходима постоянная корректировка давления пара, генерируемого КУ, по всем существующим контурам, т.е. число итерационных шагов значительно увеличивается. Необходима постоянная корректировка и температуры питательной воды (или конденсата) КУ, так как ее значение зависит от работы конденсатора и подогревателей сетевой воды. [c.401]

При определении расчетной температуры охлаждающей воды на входе в конденсатор f учитывается среднегодовая температура воды, а также пределы ее колебаний. Для расчета паровых турбин установлены следующие значения температуры воды f = 10, 15 и 20°. Для паротурбинных установок с проточным водоснабжением, устанавливаемых в северных и средних районах СССР, принимается расчетная температура f = 10°, в южных районах, а также при оборотном водоснабжении f = 15 и 20°. Для турбин с отбором пара и турбин мощностью ниже 6000 кет принимается f = 20°. Для турбин энергопоездов, учитывая возможность работы в разных условиях, обычно принимают f = 30°. [c.205]

Отечественные турбинные установки и большинство зарубежных снабжаются пароструйными эжекторами. В результате теоретических расчетов и промышленного опыта выявлена возможность создания глубокого вакуума водоструйными эжекторами при напоре воды всего 2—3 м вод. ст. Даже при наличии у конденсатора паровых эжекторов может быть целесообразной параллельная установка низконапорного водоструйного эжектора для использования его в периоды, когда имеется избыток охлаждающей воды, подаваемой циркуляционными насосами (зимнее время, малая нагрузка станции). Это может уменьшить расход пара на собственные нужды машинного зала, что подтверждается опытом эксплуатации одной электростанции. [c.294]

Фундамент паровой турбины обычно нельзя выполнить массивным или стеновым, так как необходимо иметь свободное пространство под машиной для размещения конденсатора, воздухоохладителя, трубопроводов и т.д. Схема фундамента турбоагрегата, состоящего из верхней плиты (стола), колонн и нижней (фундаментной) плиты, показана на рис. VII.1. При большом числе оборотов турбины невозможно обычными способами выполнить такую конструкцию настолько жесткой, чтобы собственные частоты всех элементов фундамента были значительно выше частоты возмущающей силы. Следовательно, в большинстве случаев фундамент нельзя считать жестким, недеформируемым телом и при расчете необходимо учитывать не только колебания фундамента в целом на упругом основании, но и колебания от- [c.230]

Для турбинных узлов типа сосудов, работающих под давлением, и трубопроводов используют метод расчета по предельным нагрузкам, заложенный В основу норм расчета элементов паровых котлов на прочность [7] (см. гл. IX). Условия работы и нагружения таких конструкций, как корпусов конденсаторов, подогревателей и др., те же, что и котельных сосудов, поэтому для них можно применять одинаковые коэффициенты запаса прочности. [c.282]

При принятых условиях расчета оптимальное давление в конденсаторе находится в пределах 0,024—0,083, кратность охлаждения 29—73 кг/кг, удельная паровая нагрузка конденсатора 28—101 кг/(м -ч), удельная нагрузка выходного сечения турбины 17—61 кг/(м -ч). [c.211]

Для конкретного типа ГТУ, технические данные которой приведены в табл. 8.1, выполнен расчет экономичности ПГУ с одноконтурным КУ в зависимости от ее характеристик давления и температуры перефетого пара, температурных напоров в КУ и др., при давлении пара в конденсаторе паровой турбины Pf. = 6 кПа. Лучшие показатели ПГУ имеет тепловая схема, в которой отсутствуют отборы пара из паровой турбины на регенерацию (рис. 8.46, в). [c.343]

Методика получения уравнения динамики конденсатора паровой турбины рассмотрена в работе . Для расчета давлений в конденсаторе получено дифференциальное уравнение первого порядка, т. е. конденсатор (по давлению и температуре) рассматривается как одноемкостное звено. При выводе уравнений динамики используются уравнения сохранения массы и энергии. В этой работе, кроме факторов, влияющих на динамику процессов при конденсации пара, рассмотренных в более ранних работах учтено влияние нака- [c.17]

Вопросы теории теплового процесса, конструкции, расчетов на прочность элементов конденсатора, теории переменного режима и т. д. поверхностных конденсаторов стационарных паровых турбин рассматриваются в соответствующих специальных курсах [12, 43]. Здесь будут приведены лишь те основные сведения по устройству и конструкции конденсаторов паровых турбин и их воздухоудаляющих устройств, которые необходимы при изложении вопросов эксплуатации конденсационных установок. [c.187]

В базовом расчетном режиме тепловой схемы ПГУ осуществляют конструкторский расчет КУ, выбирают профиль и конструктивные параметры паровой турбины и ее конденсатора. Парогенерирующая способность контуров высокого, среднего и низкого давления корректируется пропускной способностью частей ВД, СД и ИД паровой турбины. Далее рассчитывается процесс расширения пара в ее проточной части, уточняются давление пара в конденсаторе и его характеристики. [c.335]

Расчет проточной части паровой турбины (и системы регенерации при ее наличии) проводят одновременно с расчетом сетевой подогревательной установки. При проведении предварительного расчета тепловой схемы ПГУ-ТЭЦ задают график отопительной нагрузки, расхода и температуры сетевой воды. В зависимости от коэффициента теплофикации и схемы ТЭЦ принимают нужное количество ступеней подогрева сетевой воды (обычно не более 4). Необходимую тепловую нагрузку распределяют между подогревателями сетевой воды, определяют температуры на выходе из каждого подогревателя. С учетом недогрева в подогревателях и потерь давления в паропроводах рассчитывают значения давления пара в отборах ПТ для тех ступеней, которые питаются отборным паром. При необходимости находят расход пара через редукционноохладительное устройство и количество впрыскиваемой воды. После этого рассчитывают и строят процесс расширения пара (в h, j-координатах) для каждого отсека (под отсеком подразумевают группу ступеней с одинаковым расходом пара). При этом начальные параметры пара берут из расчета КУ с учетом потерь в трубопроводах, а давление в конденсаторе принимают или рассчитывают (см. гл. 8). Дальнейший расчет процесса хорошо известен и описан 404 [c.404]

На рис. 32 показана схема комбинированного производства электроэнергии и пресной воды на основе солнечного пруда. Горячий рассол из нижней конвективной зоны пруда подается в испаритель — сосуд, где поддерживается пониженное давление (около 0,9 ат) при температуре рассола около 100° С. Отсюда поток пара подается в турбину низкого давления, в качестве которой принят цилиндр низкого давления от серийной паровой турбины ВК-100. Принято также, что расстояние от турбины до пруда составляет 1 км и до холодного источника — 5 км. Номинальная мощность этой части турбины около 30 МВт, но расчет ее для работы с солнечным прудом показал, что при том же расходе пара (300 т/ч) мощность будет примерно вдвое меньше. После конденсатора вся пресная вода поступает потребителю. В проектном расчете варьировалась ведцчина цередада температуры раооол р испарителе, [c.125]

В конденсаторах современных мощных паровых турбин обычно применяют тесные горизонтальные пучки латунных труб или труб из сплавов с й=26- -28 мм и шахматным расположением. Относительные нтаги лежат в пределах <5 1 = 1.24-1.3, Л з=0.9+1.1. Для расчета локального теплообмена в трубных пучках необходимо знать локальное поле скоростей пара и концентрации воздуха в объеме конденсатора, что практически трудно выполнимо. Разработанные в настоящее время позонные методы расчета еще несовершенны, и в практических инженерных расчетах пока применяют эмпирические зависимости коэффициента теплопередачи от основных режимных факторов. Тем не менее даже применение несовершенных позонных методов расчета позволяет путем учета локальности уменьшить поверхность охлаждения конденсатора примерно на 10 % при заданных тепловых нагрузках. [c.77]

Для Практических расчетов турбинных конденсаторов и.меется, например, эмпирическая формула Бермана [Л. 22], дающая величину коэффициента теплопередачи в функции от диаметра трубок, скорости охлаждающей воды, температуры воды на входе в конденсатор, коэффициента чистоты, учитывающего влияние загрязнения поверхности охлаждения, и еще двух параметров, первы1"1 из которых определяет влияние числа ходов по водяной стороне и второй — влияние паровой 1 агрузкн конденсатора. [c.160]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...