Потеря от механической неполноты сгорания топлива

В уравнениях (2.1) и (2.2) QI — располагаемая теплота Gi Ч ) — теплота, полезно использованная в котлоагрегате на получение пара Qi (qi) — потери теплоты с уходящими газами бз ( з) — потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива Q4 (q ) — потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива Q% (qs) — потери теплоты в окружающую сре-ду Qe (qe) — потеря теплоты с физической теплотой шлака. [c.31]

Потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива, по формуле (2.17), [c.37]

Задача 2.12. Определить, на сколько процентов возрастут потери теплоты с уходящими газами из котельного агрегата при повышении температуры уходящих газов ву, со 160 до 180°С, если известны коэффициент избытка воздуха за котлоагрегатом Оу,= 1,48, объем уходящих газов на выходе из последнего газохода Vy = 4,6 м /кг, средняя объемная теплоемкость газов при постоянном давлении Сру = 1,415 кДж/(м К), теоретический объем воздуха, необходимый для сгорания 1 кг топлива V° = 2,5 м /кг, температура воздуха в котельной /, = 30°С, средняя объемная теплоемкость воздуха при постоянном давлении Ср,= = 1,297 кДж/(м К) и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 340 кДж/кг. Котельный агрегат работает на фрезерном торфе с низшей теплотой сгорания (2S=8500 кДж/кг. [c.41]

Задача 2.17. В топке котельного агрегата сжигается кузнецкий уголь марки Д состава С" = 58,7% Н = 4,2% 5 = 0,3% N =1,9% 0 = 9,7% Л =13,2% И =12,0%. Определить в процентах и кДж/кг потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива, если известны температура топлива на входе в топку /т = 20°С, доля золы в шлаке и провале от содержания ее в топливе ашл+пр = 80%, доля золы в уносе от содержания ее в топливе Оун=20% содержание горючих в шлаке и провале Сшл+пр = 25% и содержание горючих в уносе Су = 30%. [c.43]

Задача 2.18. Определить в кДж/кг и процентах потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива, если известны из данных испытаний потери теплоты топлива со шлаком g = 600 кДж/кг, потери теплоты с провалом топлива Q = 100 кДж/кг и потери теплоты с частичками топлива, уносимыми уходящими газами Q = 760 кДж/кг. Котельный агрегат работает на донецком угле марки Т состава С = 62,7% Н = 3,1% Sr, = 2,8% N = 0,9% 0 =1,7% = 23,8% й = 5,0%. [c.44]

Задача 2.19. Определить в процентах и кДж/кг потери теплоты в окружающую среду, если известны температура топлива на входе в топку /, = 20°С, теплота, полезно использованная в котло-агрегате, i = 84% потери теплоты с уходящими газами 2=11%, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива О з = 0,5%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 4%. Котельный агрегат работает на подмосковном угле марки Б2 с низшей теплотой сгорания Ql=lO 516 кДж/кг, содержание в топливе влаги = 32,0%. Потерями теплоты с физической теплотой шлака пренебречь. [c.44]

D — 5,9 кг/с, если известны давление перегретого пара Ра.а=1А МПа, температура перегретого пара ,i = 250° , температура питательной воды / .,= 120°С, кпд котлоагрегата (брутто) / а=86,5%, тепловое напряжение площади колосниковой решетки QjR= 1260 кВт/м , потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 2з = 107,5 кДж/кг и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива Й4= 1290 кДж/кг. Котельный агрегат работает на кизелов-ском угле марки Г с низшей теплотой сгорания горючей массы 2в = 31 349 кДж/кг, содержание в топливе золы = 31% и влаги И = 6%. [c.52]

Задача 2.40. Определить теоретическую температуру горения топлива в топке котельного агрегата, работающего на донецком угле марки Д состава С =49,3% Н = 3,6% Sp = 3,0%> N =1,0% 0 = 8,3% = 21,8% И = 3,0Уо, если известны температура воздуха в котельной в = 30°С, температура горячего воздуха fi..B = 295° , коэффициент избытка воздуха в топке а = 1,3, присос воздуха в топочной камере Aot = 0,05, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 3 = 0,5%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 3% и потери теплоты с физической теплотой шлака б 0,5%. [c.55]

Я = 240 м , в интервале температур в — 61 средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания топлива УСр = 1,Ъ1 кДж/(кг К), расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, М=0,45, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 2% и потери теплоты в окружающую среду [c.62]

Задача 2.65. Определить количество теплоты, воспринятое водой в экономайзере котельного агрегата паропроизводитель-ностью D = 5,45 кг/с, работающего на кузнецком угле марки Т с низшей теплотой сгорания Ql = 26 180 кДж/кг, если известны давление перегретого пара Рп.а=1,4 МПа, температура перегретого пара пл1 = 280°С, температура питательной воды /п, = 100°С, кпд котлоагрегата (брутто) rj =86%, величина непрерывной продувки Р = 3%, температура воды на выходе из экономайзера /п.в= 150°С и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 1 4 = 4%. [c.75]

Потеря теплоты 4 от механической неполноты сгорания связана с тем, что частицы твердого топлива не сгорают полностью, а уносятся из топки с дымовыми газами, проваливаются через прорезы колосниковой решетки или удаляются из топки со шлаками. Потери от механической неполноты сгорания зависят от свойств топлива, конструкции топочного устройства и ее конфигурации, а также от тепловой нагрузки зеркала горения. [c.244]

Qs — потеря теплоты от химической неполноты сгорания топлива Q4 —потеря теплоты от механической неполноты сгорания топлива [c.62]

Доля золы топлива в уносе Потеря от химической неполноты сгорания Потеря со шлаком Потеря с уносом Суммарная потеря от механической неполноты сгорания Давление воздуха под решеткой [c.85]

Ручные топки характерны дополнительными большими потерями от механической неполноты сгорания. Эти потери растут при неправильной форме колосников из-за просыпания топлива через большие щели, которые увеличиваются, например, вследствие коробления колосников от перегрева. Надо тщательно подбирать и устанавливать колосники. Для улучшения охлаждения [c.73]

Сжигание неспекаюЩихСя углей, образующих порошкообразный кокс, ограничивает форсировку топки, особенно при большом содержании мелочи в топливе, вследствие неизбежного роста потерь от механической неполноты сгорания с уносом [c.56]

При сжигании топлива часть тепла полезно используется на нагревание воды или получение пара — эта часть тепла обозначается латинской буквой <71 другая часть его бесполезно теряется с уходящими в трубу газами и обозначается 72. Иногда имеет место потеря от химической неполноты сгорания топлива, обозначаемая 9з, а также от механического недожога вследствие провала в зольник топлива, уноса его с газами в трубу и остатков в шлаке — <74 и потеря от внешнего охлаждения котла — <75. [c.313]

Основными достоинствами таких топок являются простота конструкции и возмолсность сжигания во взвешенном состоянии топлива грубого помола, а недостатком — унос потоком дымовых газов несгоревших очень мелких частиц топлнва (тонкой пыли), что приводит к значительным потерям от механической неполноты сгорания топлива и снижению КПД топки. [c.181]

Задача 2.11. В топке котельного агрегата сжигается каменный уголь с низшей теплотой сгорания Ql = 21 600 кДж/кг. Определить потери теплоты в процентах с уходящими газами из котлоагрегата, если известны коэффициент избытка воздуха за котлоагрегатом Oyj=l,4, объем уходящих газов на выходе из последнего газохода Ку =10,5 м /кг, температура уходящих газов на выходе из последнего газохода 0ух= 160°С, средняя объемная теплоемкость газов при p = onst 1,415 кДж/(м К), теоретический объем воздуха, необходимый для сгорания 1 кг топлива F° = 7,2 м /кг, температура воздуха в котельной /> = 30 С, температура воздуха, поступающего в топку, С = 180°С, коэффициент избытка воздуха в топке се = 1,2, средняя объемная теплоемкость воздуха при постоянном давлении = = 1,297 кДж/(м К) и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива q = A%. [c.41]

Задача 2.13. Определить в процентах потери теплоты с ухо-дящиуш газами из котельного агрегата, если известны коэффициент избытка воздуха за котлоагрегатом Oyi=l,5, температура уходящих газов на выходе из последнего газохода 0yi=15O° , температура воздуха в котельной Г, = 30 С, средняя объемная теплоемкость воздуха при постоянном давлении = = 1,297 кДж/(м К), температура топлива при входе в топку tj = = 20°С и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 3,5%. Котельный агрегат работает на абанском угле [c.41]

Задача 2.32. Определить площадь колосниковой решетки, объем топочного пространства и кцд топки котельного агрегата паропроизводительностью /) = 5,45 кг/с, если известны давление перегретого пара Ри.и= А МПа, температура перегретого пара /п.п = 280°С, температура питательной воды t = 100°С, кпд котло-агрюгата (брутто) rjl = i6%, величина непрерывной продувки Р = 3%, тепловое напряжение площади колосников ой решетки Q/R=1015 кВт/м тепловое напряжение топочного объема Q/Ft=350 кВт/м , потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з = 0,5% и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива <74 = 5,5%. Котельный агрегат работает на кузнещсом угле марки Т с низшей теплотой сгорания горючей массы 2 =34 345 кДж/кг, содержание в топливе золы = 16,8% и влаги И = 6,5%. [c.50]

Задача 2.33. В топке котельного агрегата паропроизводите-льностью Z) = 7,05 кг/с сжигается природный газ Саратовского месторождения состава С02 = 0,8% СН4 = 84,5% QH6 = 3,8% СзН8 = 1,9% С4Н,о = 0,9% sH,2 = 0,3% N2 = 7,8%. Определить объем топочного пространства и кпд топки, если известны давление перегретого пара р п=1,4 МПа, температура перегретого пара /п, = 280°С, температура питательной воды n.B=HO° , кпд котлоагрегата (брутто) / а = 91%, величина непрерывной продувки Р=4%, тепловое напряжение топочного объема Q/Vj = 3l0 кВт/м , потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з = 1,2% и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива q — 1°/о. [c.51]

Задача 2.37. В шахтно-мельничной топке сжигается донецкий уголь марки Г с низшей теплотой сгорания 6 = 22 024 кДж/кг. Определить площадь колосниковой решетки, объем поточного пространства и кпд топки, если тепловое напряжение площади колосниковой решетки 0Л=127О кВт/м , тепловое напряжение топочного объема 2/К = 280 кВт/м , расход топлива 5 = 0,665 кг/с, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 3 = 0,6% и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 4,4%. [c.52]

Задача 2.38. Определить полезное тепловыделение в топке котельного агрегата, работающего на подмосковном угле марки Б2 состава С = 28,7% tf = 2,2% SS==2,7% N = 0,6% 0 = 8,6% А = 25,2% И = 32,0%, если известны температура топлива на входе в топку tj = 20° , температура воздуха в котельной в=30°С, температура горячего воздуха /, =300°С, коэффициент избытка воздуха в топке atr= 1,3, присос воздуха в топочной камере Aoj = 0,05, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива дз — 0,5%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива д = Ъ%, объем рециркулирующих газов Грц=1,1 м /кг, температура рециркулирующих газов 0рц=1ООО°С и средняя объемная теплоемкость рециркулирующих газов с рд= 1,415 кДж/(м К). [c.55]

И =32,0Уо, если известны температура топлива на входе в топку /т = 20°С, давление перегретого пара Рш.ц = 4 МПа, температура перегретого пара / ц = 450°С, температура питательной воды /п.,= 150°С, величина непрерывной продувки Р=4%, теплоемкость рабочей массы топлива с = 2,1 кДжДкг К), кпд котлоагрегата (брутто) / р=86,8%, теоретическая температура горения топлива в топке 0, = 1631°С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки а, = 0,708, лучевосприни-мающая поверхность нагрева Нл = 239 м , средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания V p = 8,26 кДж/(кг К) в интервале температур в-г-9" , расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, Л/=0,45, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 2% и потери теплоты в окружающую среду [c.60]

Задача 2.44. Определить температуру газов на выходе из топки котельного агрегата паропроизводительностью )=13,5 кг/с, работающего на донецком угле марки ПА с низшей теплотой сгорания QS=25 265 кДж/кг, если известны давление перегретого пара п.п = 4 МПа, температура перегретого пара f ,, = 450° , температура питательной воды fn,= 100 , величина непрерывной продувки Р=3%, кпд котлоагрегата (брутто) jj a=86,7%, теоретическая температура горения топлива в топке в = 2035°С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки Ох = 0,546, лучевоспринимающая поверхность нагрева Н = = 230 м , средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания топлива V p=l5,4 кДжДкг К) в интервале температур 0 — 0 , расчетный коэффициент, зависящий от относительного положения максимума температуры в топке, Л/=0,45, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 4% и потери теплоты в окружающую среду 55 = 0,9%. [c.61]

Задача 2.47. Определить количество теплоты, переданное лу-чевоспринимающим поверхностям топки котельного агрегата, работающего на карагандинском угле марки К состава С = 54,7% Н = 3,3% S = 0,8% N = 0,8% 0 = 4,8% Л = 27,6% W = 8,0%, если известны температура воздуха в котельной /,=30°С, температура горячего воздуха г., = 350°С, коэффициент избытка воздуха в топке От= 1,3, присос воздуха в топочной камере А(Хт = 0,05, температура газов на выходе из топки 0т=1ООО°С, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 3 = 0,6%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 3,0%, потери теплоты в окружающую среду qs = 0,5% и потери теплоты с физической теплотой шлака [c.64]

Задача 2.52. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропризводительностью D= 13,9 кг/с, работающего на каменном угле с низшей теплотой сгорания Ql = 25 070 кДж/кг, если известны давление перегретого пара />п.п = 4 МПа, температура перегретого пара /п = 450°С, температура питательной воды /пв=150°С, величина непрерывной продувки Р=4%, теоретически необходимый объем воздуха F° = 6,64 м /м , кпд котлоагрегата (брутто) >/ а = 87%, температура воздуха в котельной /в = 30°С, температура горячего воздуха в = 390 С, коэффициент избытка воздуха в топке 0 = 1,25, присос воздуха в топочной камере Лат = 0,05, теоретическая температура горения тогшива в топке бт = 2035 С, температура газов на выходе из топки 0 = 1О8О С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки = 0,546, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, М=0,45, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з=1,0%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 174 = 3% и потери теплоты в окружающую среду = 1 %. [c.66]

Задача 2.54. Определить количество теплоты, воспринятое паром в пароперегревателе котельного агрегата паропроизводи-тельностью D=13,5 кг/с, работающего на подмосковном угле марки Б2 с низшей теплотой сгорания Q =10 516 кДж/кг, если известны температура топлива на входе в топку t — 20° , теплоемкость рабочей массы топлива с = 2,1 кДж/(кг К), давление насыщенного пара />нц = 4,5 МПа, давление перегретого пара Ра.а = МПа, температура перегретого пара /цп = 450°С, температура питательной воды fno=150° , величина непрерывной продувки Р=3%, кпд котлоагрегата (брутто) / р = 88 /о и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива q = 4%. [c.69]

Задача 2.58. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя котельного агрегата паропроизво-дительностью D = 5,6 кг/с, работающего на челябинском угле марки БЗ с низшей теплотой сгорания 6 =13 997 кДж/кг, если известны давление насыщенного пара / , = 4,3 МПа, давление перегретого пара ра.и = МПа, те шература перегретого пара п.п=430°С, температура питательной воды fn = 130°С, кпд котлоагрегата (брутто) f/i a = 89%, энтальпия продуктов сгорания на входе в пароперегреватель / = 7800 кДж/кг, теоретический объем воздуха, необходимый для сгорания топлива = 3,74 м /кг, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Ааце = 0,04, температура воздуха в котельной в = 30°С, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 3% и потери теплоты в окружающую среду j= 1%. [c.71]

Задача 2.60. Определить количество теплоты, воспринятое паром и конвективную поверхность нагрева пароперегревателя котельного агрегата паропроизводительностью ) = 21 кгс/с, работающего на донецком угле марки А с низшей теплотой сгорания 2 = 22 825 кДж/кг, если известны температура топлива при входе в топку t., = 2Q° , теплоемкость рабочей массы топлива с = 2,1 кДж/(кг К), давление насыщенного пара = 4 МПа, давление перегретого пара пп = 3,5 МПа, температура перегретого пара п.п = 420°С, температура питательной воды .,= 150°С, величина непрерывной продувки Р = 4%, кпд котлоагрегата (брутто) r] = %Wa, козффищ1ент теплопередачи в пароперегревателе = 0,051 кВт/(м К), температура газов на входе в пароперегреватель (9рс = 950°С, температура газов на выходе из пароперегревателя 0 = 6О5°С, температура пара на входе в пароперегреватель н.п = 250°С и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4=4,0%. [c.72]

Задача 2.81. Определить конвективную поверхность нагрева воздухоподогревателя котельного агрегата паропроизводитель-ностью D — 5,9 кг/с, работающего на донецком угле марки Т со-сгава = 62 7% H" = 3,l /o SS = 2,8% N = 0,9% 0 =1,7% = 23,8% Ц =5,0%, если известны давление перегретого пара Ра.п- Л МПа, температура перегретого пара / = 275°С, температура питательной воды 100°С, кпд котлоагрегата (брутто) = величина непрерывной продувки Р=4%, температура воздуха на входе в воздухоподогреватель /, = 30°С, температура воздуха на выходе из воздухоподогревателя / = 170°С, коэффициент избытка воздуха в топке tj=l,3, присос воздуха в топочной камере Аат = 0,05, присос воздуха в воздухоподогревателе A t a = 0,06, коэффициент теплопередачи в воздухоподогревателе а = 0,0178 кВт/(м К), температура газов на входе в воздухоподогреватель 0вп = 4О2°С, температура газов на выходе из воздухоподогревателя 0 =ЗОО°С и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 4%. [c.80]

Задача 2.92. Определить мощность электродвигателя для привода вентилятора котельного агрегата паропроизводитель-ностью D= 13,9 кг/с, работающего на подмосковном угле с низшей теплотой сгорания 2 =10 636 кДж/кг, если температура топлива на входе в топку 1. = 20°С, теплоемкость рабочей массы топлива с = 2,1 кДж/(кгК), давление перегретого пара /)пи = 4 МПа, температура перегретого пара fnn = 450° , температура питательной воды пв=150°С, кпд котлоагрегата (брутто) fj p=86%, теоретически необходимый объем воздуха V° — = 2,98 м /кг, коэффициент запаса подачи i=l,05, коэффициент избытка воздуха в топке t =l,25, присос воздуха в топочной камере Aotr = 0,05, утечка воздуха в воздухоподогревателе Да,п = 0,04, температура холодного воздуха, поступающего в вентилятор, j, = 25° , расчетный полный напор вентилятора Н = = 1,95 кПа, коэффициент запаса мощности электродвигателя 2=1,1, эксплуатационный кпд вентилятора rjl = 6lVa, барометрическое давление воздуха Лб = 98 10 Па и потери теплоты от механической неполнотьь сгорания топлива 94 = 4%. [c.89]

Потери тепла от механической неполноты сгорания топлива 4 складываются из трех составляющих потерь тепла со шлаком, провалом и уносом. В слоевых топках основными составляющими потерь ( 4 являются потери со шлаком и провалом в камерных топках — потери с уносом. При проектировании котельной установки величину нрини-мают на основании данных табл. П-1 и П-2 приложения в зависимости от сорта сжигаемого топлива, типа топочного устройства, энерговыделений Qjf и ду, избытка воздуха ат. [c.59]

Неправильные шуровки, заливание шлаком кусков несгоревшего топлива, увеличенный провал через щели, непомерное дутье с прорывом воздуха около крупных кусков и унос находящейся рядом мелочи — все эти причины в отдельных случаях повышают потери от механической неполноты сгорания до недопустимых величин (10—15% и выше), причем содержание горючих в провале, шлаке и уносе может доходить до 60—70%. Потери со шлако1М можно уменьшить, охлаждая колосники, путем устранения загрязнений топлива на складе грунтом, содержащим плавни, потери с провалом — упорядочением колосниковой решетки и повышением давления дутья до нормы (под колосниками давление 800— 1 ООО н1м ). Потери с уносом снилоются следующими методами. К сухим, растрескивающимся топливам, если можно подготовить такую смесь, прибавляют 16—i20% спекающихся углей (типа ПЖ, Г,ПС),что уменьшает также потери с провалом. Между топкой и рабочим пространством сушилки или печи устанавливают пылеулавливатели в виде керамических циклонов или осадительных камер, из которых унос может возвращаться пневмотранспортом в топку для вторичного дожигания. Пневмотранспорт может осуществляться с помощью эжектора, работающего на паре (что приводит к потере конденсата) или вентиляторном воздухе среднего давления. 74 [c.74]

Зольность топлива также оказывает влияние на экономичность процесса горения. При удалении из топки и газоходов шлаков и золы безвозвратно теряются и недогоревшие частицы топлива. При этом чем больше зольность топлива, тем значительней и эта потеря от механической неполноты сгорания. С увеличением количества золы в топливе повышается и потеря с физическим теплом очаговых остатков, [c.53]

Размер кусков топлива оказывает большое влияние на процесс горения чем крупнее куски, тем легче и с меньшим сопротивлением воздух проходит через слой, однако при больших кусках топлива уменьшается активная поверхность горения и часть воздуха, проходя через слой, не принимает участия в этом процессе. Для ослабления такого явления необходимо в тоночных устройствах при сжигании крупных кусков топлива поддерживать несколько большую толщину слоя. Мелкое топливо создает большое сопротивление проходу воздуха через слой, кроме того, частицы такого топлива легко поднимаются из слоя воздушно-газовыми струями, увеличивая потерю от механической неполноты сгорания. Большое сопротивление слоя и унос из него частиц топлива обусловливают неравномерность горения мелкого топлива в отдельных местах наблюдаются очаги с интенсивным горением и выносом газовоздушным потоком [большого количества мелочи. При разрастании таких очагов в этих местах выносится все топливо до самой.решетки и через образовавшийся прогар (кратер) устремляется струя воздуха, не участвующего в горении в то же время в остальной части решетки процесс горения будет происходить с недостатком воздуха. Такое горение носит название кратерного. Оно особенно развивается при совместном сжигании крупных кусков топлива с мелочью. Кратерное горение характеризуется увеличением уноса [c.54]

Коэффициент полезного действия котлоагрегата, переведенного на газообразное и жидкое топливо, больше к. п. д. котлоа-грегата на твердом топливе па величину потерь от механической неполноты сгорания. Увеличение к. П. д. составляет е менее 8—10%, а иередко и значительно более. [c.116]

Ручные топки неэкономичны потери от механической неполноты сгорания достигают 14% при сжигании АРШ и 117о при сжигании рядовых многозольных и влажных бурых углей типа подмосковных. Велики также потери от химической неполноты сгорания. Для уменьшения этих потерь требуется повышенный избыток воздуха и периодическая шуровка топлива на решетке. Избыток воздуха в топке обычно поддерживается около 1,4 практически средний по времени избыток воздуха еще выше, так как в часто повторяющиеся периоды подачи топлива в топку врывается наружный воздух еще больше его поступает в топку при чистке колосников, которая при многозольном топливе производится 2—3 раза в смену. Особенно значителен присос воздуха в топке при отсутствии воздушного дутья, когда в ней поддерживается большое разрежение, в зависимости от нагрузки. Во избежание чрезмерного охлаждения топки наружным воздухом приходится при ее чистке уменьшать тягу. Вследствие этого производительность котла в периоды чистки сильно снижается. [c.31]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...