Коэффициент адиабатического компрессора

В теории компрессоров часто используют также безразмерные характеристики, представляющие собой зависимость коэффициента адиабатического напора Н и КПД ступени от коэффициента расхода Са при постоянных значениях к.пр- Нетрудно убедиться в том, что параметры Н и Са являются критериальными. В частности, [c.127]

Из рис. 20.4 ясно, что внешнюю необратимость воздушного холодильного цикла можно понизить (и, следовательно, повысить холодильный коэффициент цикла), уменьшив при заданных температурах источников теплоты температуру конца процесса адиабатического сжатия Тт. е. понизив степень увеличения давления в компрессоре. [c.618]

Допустим, что температуры Т1 и Тд заданы, и примем для упрощения, что г д гп и "Пк не зависят от отношения давления в детандере и компрессоре тогда среди циклов с различными х, т. е. различными температурами конца адиабатического сжатия имеется цикл с максимальным действительным холодильным коэффициентом. [c.619]

По аналогии с т ад для компрессора можно определить адиабатический коэффициент полезного действия Цад турбины как отношение полученной мощности к мощности идеальной, достижимой при адиабатическом обратимом процессе без потерь, без роста энтропии. [c.112]

На фиг. 37 в системе Тs-координат представлен цикл с адиабатическим сжатием и адиабатическим расширением и схема газотурбинной установки, работающей по это- J му циклу. Схема работы газотурбинной установки следующая воздух поступает в компрессор 1 с температурой Т- и с давлением р , которое отличается от давления окружающей среды Рд на величину сопротивлений на входе, т. е. в приемной камере и фильтре. Затем воздух сжимается в компрессоре с адиабатическим к. п. д. до давления р2 и температуры Т . При давлении pj меньшем, чем рз, происходит подвод топлива к камере сгорания 2. Коэффициент избытка воздуха а соответствует температуре продуктов сгора- [c.103]

Связь коэффициента полезного действия компрессора с КПД ступеней оказывается более сложной. Для ее выявления рассмотрим процесс сжатия в компрессоре в целом и в отдельных его ступенях (см. рис. 5.2). На этом рисунке линия /—к — действительный процесс сжатия в четырехступенчатом компрессоре, а линия /—/Сад — адиабатический процесс. Линии /—//, //— /II и т. д. изображают действительные процессы сжатия в ступенях, а линии /—//ад, //—///ад и т. Д.—адиабатические процессы. Площадка, а—/—Ка —д пропорциональна /-ад.к, площадки а — /—//ад б, б — [c.91]

Степень совершенства процесса в ступенях компрессора оценивается коэффициентами полезного действия, характеризующими различие затраченных на вращение ступени эффективной работы и адиабатической, идеальной работы сжатия воздуха, потребной для обеспечения заданного тск- [c.249]

Температура газов на входе в компрессор То = 300 К показатель степени в адиабатическом процессе сжатия газа в компрессоре = 0,25 произведение к. п. д. компрессора и электродвигателя т]к Пд = 0,7 давление газа на входе в компрессор Р х = Ю Па коэффициент трения газа о стенки трубы, р = = 0,03 удельные затраты на 1 кВт мощности компрессора Сд = 38 руб/кВт-год постоянный коэффициент, характеризующий теплофизические свойства газа, А =- 7,55 показатель степени критерия Рейнольдса г — 0,8 коэффициенты, характеризующие загрязнение поверхности нагрева Шз = 0,021 == 0,75- 10 [c.214]

На основании имеющихся экспериментальных данных по подобным конструкциям или расчета принимаются величины коэффициентов полезного действия турбины и компрессора г] . и В настоящей работе потери в подшипниках и уплотнениях относятся к турбине, значения к. п. д. турбин, приводимые в расчетах и на графиках это учитывают. К. п. д. компрессора принимается адиабатический, без учета потерь на утечки и потерь в подшипниках. [c.371]

Для оценки напорных качеств компрессора используют коэффициент напора Яад.к, характеризующий эффективность использования окружной скорости колеса для совершения адиабатической работы сжатия и представляющий отношение адиабатической работы сжатия -ад.к (Дж/кг) к квадрату окружной скорости Ы2(м/с) на наружном диаметре колеса [c.323]

Фиг. 290. Зависимость степени повышения температуры торможения 00 от степени повышения полного давления Тсо при различных значениях адиабатического коэффициента полезного действия компрессора т)дд.

Устремляя в выражении (38) степень повышения полного давления к бесконечности, находим, что адиабатический коэффициент полезного действия ступени компрессора не может превосходить значения [c.515]

Низкие значения коэффициентов полезного действия компрессоров и расширительных машин обусловили значительно большие энергозатраты воздушно-холодильного цикла, чем энергозатраты парокомпрессионных циклов. Низкая объемная холодопроизводительность воздуха не позволяла создать эффективный цикл умеренного охлаждения с поршневыми машинами. Только в 50-х годах нашего столетия были созданы турбокомпрессоры и расширительные машины с адиабатическим КПД, превышающим 80%. Это позволило создать ВХУ, которые по энергозатратам при выработке холода на температурном уровне 200—180 К конкурируют с парокомпрессионными установками. [c.120]

Основным термодинамическим циклом газотурбинной установки является цикл, состоящий из адиабатического сжатия, подвода тепла при постоянном давлении и адиабатического расширения. Большое количество избыточного воздуха, необходимое для поддержания на сравнительно низком уровне максимальной температуры газа, поступающего на лопатки турбины, является причиной низкого отношения величины полезной работы газовой турбины к величине доли ее работы, затраченной на привод компрессора. В то же время благодаря высокой степени сжатия воздуха в компрессоре его температура на выходе из компрессора сравнительно высока, что ограничивает возможность введения большого количества тепла с подаваемым в камеру сгорания топливом, чтобы не превысить допустимое значение температуры газа перед турбиной. Так, при температуре газа на входе в турбину 815° С с увеличением степени сжатия компрессора от 2 до 4 (при коэффициенте полезного действия как турбины, так и компрессора равном 80%), значение условного коэффициента полезного действия на валу газотурбинного двигателя снижается с 51,1 до 42,3%. [c.200]

Из рис. 8.41, б ясно, что внешнюю необратимость BOSAyoJHoro холодильного цикла можно понизить (и, следовательно, повысить холодильный коэффициент цикла), уменьшив при заданных температурах источников теплоты температуру конца процесса адиабатического сжатия т. е. понизив степень увеличения давления в компрессоре. При этом некоторому оптимальному значению температуры Га будет соответствовать максимальное значение действительного холодильного коэффициента. [c.556]

Коэффициент изоэнтропичности а непосредственно связан с применяемыми в технике адиабатическими коэффициентами полезного действия турбины и компрессора или их решеток, а также с показателем политропы эквивалентного процесса. В качестве и принимаются статические или заторможенные параметры газа перед турбомашиной (или ее решеткой). Так, например, для решеток турбины [c.291]

В целом трансзвуковые ступени благодаря повышенным значениям коэффициента нагрузки и высоким окружным скоростям при использовании их в качестве первых ступеней компрессора могут обеспечить адиабатическую работу сжатия воздуха Н —30. .. 60 кДж/кг, что соответствует Лр. = 1,41.. 1,8 при равных илп более высоких значениях осевой скорости воздуха, чем у дозвуковых ступеней. Кроме того, применение высоких окружных скоростей uk > 400. .. 450 м/с) в ступенях вентилятора ДТРД облегчает задачу согласования параметров вентилятора и приводящей его во вращение турбины. Экспериментальные исследования не показали никаких особенностей в работе трансзвуковых ступеней при плавном увеличении (при увеличении частоты вращения) от дозвуковых до сверх- [c.97]

Отметим также особенности распределения работы сжатия между ступенями в осецентробежных и в многоступенчатых центробежных компрессорах. В осецентробежном компрессоре (см. рис. 3.2) последняя (центробежная) ступень вследствие более высокого значения окружной скорости и существенного большего коэффициента нагрузки ц имеет обычно в несколько раз более высокое значение эффективной и соответственно адиабатической работы, чем стоящие впереди нее осевые ступени. Характер распределения работы между ступенями для этого случая показан на рис. 3.11. [c.112]

На фиг. 291 представлена зависимость адиабатического коэффициента полезного действия ступени компрессора от степени повышения полного давления в ступени тгд для разных значе-НШ1 коэффициента изоэнтропичности т кривые фиг. 291 показывают, что с увеличением степени повышения полного давления ступени заданное значение адиабатического коэффициента [c.515]

НОГО давления -ц, скорость нрп входе в ступень с , имеющая всегда меридиональное направление, и угол между направлением этой скорости и осью компрессора Ф,,, адиабатический коэффициент полезного действия стунени, окрунчная скорость входных кромок лопаток элементарного рабочего колеса и температура торможения нри входе в ступень, которая в силу адиабатичности процесса равна температуре торможения перед колесом (Тои = Tui). Так как задачей компрессора является повышение не только полного, но и статического давления в i-азовом потоке, то долялна быть задана также либо необходимая степень повышения статического давления 7г = - , либо величина скорости [c.535]

Как видим, задание степени повышения полного давления, адиабатического коэффициента полезного действия, входной меридиональной скорости и окружной скорости на входе в рабочее колесо не определяет единственным образом параметры потока в межвепцовых зазорах элементарной стунени компрессора. Изменение закрутки потока на входе в рабочее колесо и отношения у приводит согласно уравнению (65) к изменению закрутки [c.537]

В рабочем колесе компрессора случаю /Иц = onst соответствует следующая завпсимость для адиабатического коэффициента полезного действия [c.621]

Количество свежего заряда в цилиндре двигателя зависит не только от коэффициента наполнения, но также и от плотности поступающего заряда р . В двигателях без наддува = ро. В двигателях с наддувом величина р зависит от степени повышения давления, адиабатического к. п. д. компрессора и от степени охлаждения воздуха после компрессора перед поступлением в двигатель. Относительное увеличение плотности р, воздуха, поступающего в цилиндр, в зависимости от степени повышения давления при различных адиабатических к. п. д. компрессора без промежуточного охлаждения воздуха показано на рис. 105. Штриховыми линиями нанесены линии изменения р при = onst. [c.281]

Из формул (1—4)—(1—6) следует, что т] есть функция трех независимых параметров х, х , Уг адиабатические коэффициенты полезного действия компрессоров (т]к и т]к,) и турбин (т]т1 и 11x4) предварительно оцениваются. [c.7]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...