КОЭФФИЦИЕНТ СОПРОТИВЛЕНИЯ расхода для истечения жидкости

В случае истечения жидкости из отверстия при ламинарном режиме коэффициент расхода зависит от числа Re, т. е. ц = = /(Re), поскольку при этом режиме местные сопротивления зависят от числа Re. Числовые значения коэффициента расхода ц для различных видов отверстий, работающих в условиях ламинарного режима, устанавливаются опытным путем и приводятся в специальной литературе. [c.199]

Как видно, при рассмотрении истечения жидкости из отверстия были введены четыре новых коэффициента сжатия е сопротивления скорости ф расхода отверстия ц,,. [c.382]

Задача 3.8. При истечении жидкости через отверстие диаметром do==10 мм измерены расстояние х = = 5.5 м (см. рис.), высота у = 4 м, напор Н = 2 м и расход жидкости Q = 0,305 л/с. Подсчитать коэффициенты сжатия е, скорости ф, расхода pi и сопротивления Распределение скоростей по сечению струи считать равномерным. Сопротивлением воздуха пренебречь. [c.51]

Таким образом, физический смысл коэффициента расхода ц состоит в том, что он численно равен отношению действительного расхода Q при истечении жидкости к тому расходу (Э , который имел бы место при отсутствии сжатия струи и сопротивления истечению. [c.63]

Коэффициент гидравлического сопротивления для всех случаев рассчитывался по (8), а коэффициент расхода при истечении жидкости из отверстия а в уравнениях (3) и (7) принимался равным 0,62. [c.291]

Для практических расчетов потерь напора в диафрагменном дросселе с круглым отверстием и с острой кромкой (см. рис. 233, а) можно использовать формулу для расчета расхода при истечении жидкости из отверстия в тонкой стенке [(см. выражение (74)]. Сопротивление диафрагменных дросселей с регулируюш им вентилем (см. рис. 233, б) можно рассчитывать по формуле (70) для вычисления местных потерь напора Др= , приняв значение коэффициента равным 2—2,2. Эти же значения можно также принять [c.400]

Истечение жидкости из малых отверстий в тонкой стенке и протекание ее через насадки характеризуются постоянными (для каждого конкретного типа отверстия или насадка) значениями коэффициентов скорости ф и расхода ц. При наличии каких-либо дополнительных местных сопротивлений (повороты, колена, задвижки и т. п.) коэффициенты скорости и расхода в каждом отдельном случае будут определяться суммой сопротивлений, встречающихся по пути потока (до выходного сечения) в рассматриваемой системе. Если сумма местных потерь не очень мала по сравнению-с путевыми потерями (с потерями на трение по длине потока), то трубу называют короткой. [c.156]

Истечение под уровень через цилиндрический насадок (см. рис. 9.9,в). При увеличении напора сверх критического в насадке сохраняется режим истечения а, но возникает кавитация, вследствие чего коэффициент -сопротивления растет и расход жидкости уменьшается. [c.169]

Таким образом, выше проанализированы все факторы, влияющие на скорость истечения струи воды через трещину в стенке трубопровода и определены коэффициенты гидравлического сопротивления, входящие в уравнение (46). Объемный расход вытекающей жидкости [c.45]

Задача 3.9. На рисунке показана схема устройства для исследования истечения через отверстия и насадки. Резервуар с жидкостью укреплен на двух опорах А и имеет возможность покачиваться в плоскости чертежа. При истечении из отверстия или насадка сила реакции струи выводит резервуар из положения равновесия, однако груз весом G возвращает его в это положение. Подсчитать коэффициенты сжатия струи е, скорости ф, расхода х и сопротивления t, при истечении воды, если известны размеры а= 1 м, й=1 м, диаметр отверстия do=10 мм. При опыте измерены напор Н=2 м, расход Q = 0,305 л/с и вес груза 0 = 1,895 Н. Распределение скоростей в сечении струи принять равномерным. [c.51]

Скорость и истечения и расход Q реальной жидкости с учетом гидравлического сопротивления, выражаемого коэффициентом ф, будут меньше теоретических значений и могут быть вычислены по выражениям [c.73]

Коэффициенты сжатия, скорости, расхода и сопротивления для отверстий и насадков (квадратичная зона истечения) приведены в прил. 8. Значения коэффициентов истечения ф, е, (i круглого малого отверстия зависят от формы его кромок, условий подтока жидкости к отверстию и числа Рейнольдса, определяемого как [c.183]

Коэффициент расхода при полном сжатии струи. Расчет подобного местного сопротивления производится по формуле Торичелли для вычисления скорости истечения реальной жидкости через отверстия в тонкой стенке [c.26]

Насадку следует рассчитывать как короткий трубопровод с учетом начального участка, в пределах которого формируется поток. Напор при истечении вязкой жидкости через насадку затрачивается на преодоление сил сопротивления на входе, создание скоростного напора во входном сечении, формирование потока на начальном участке и на преодоление сил трения на участке после начального. Исходя из этих положений, нами получены следующие зависимости для коэффициентов расхода [c.156]

Так как условие Re idem при наличии геометрического подобия определяет кинематическое подобие напорных потоков, безразмерные характеристики последних (коэффициенты сопротивления, расхода и т. д.) являются фуикция.ми Re Это же относится и к процессам истечения через малые отверстия и насадки, на которЕ.1е весомость жидкости практически не влияет. [c.108]

Расчет гидравлического сопротивления аппаратов цилиндрической формы [45]. Удельные потери, т. е. потери давления на единицу толщины слоевого (пористого) цилиндра при данном расходе жидкости меняются с толщиной стенок цилиндра. При истечении жидкости наружу скорость в направлении истечения надает вместе с увеличением поверхности (диаметра) цилиндрического слоя, а следовательно, удельные потери у.мень-шаются. При всасывании имеет место обратное явление. Если использовать известные формулы для коэффициентов сопротивления плоских слоев, то это обстоятельство должно быть учтено. Сделаем соответствующие пересчеты. [c.306]

Определить осевую реакцию потока на золотник и ее направление, если угол отклонения потока в золотниковом окне а = 69°, а перепад давления в нем Ар == 3,5 МПа при пропуске расхода Q = 0,6 л/с. Коэффициент сопротивления кромки окна принять равным нулю, считая процесс истечения идеальным. Направление потока, втекающего во внутреник ю полость золотникового устройства, а также вытекающего в сливную линию принять нормальным к оси золотника. Плотность жидкости р = 900 кг/м . [c.406]

Ранее [17] установлено, что при критическом истечении однофазной жидкости влияние сжимаемости ок ывается определяющим при протекании процесса в области, автомодельной по числу Рейнольдса (Re), при этом влияние диссипативных сил в околозвуковой области течения становится исчезающе малым вследствие вырождения турбулентности. Однако практическое использование этого эффекта в трубах при движении в них однофазных сред проблематично, прежде всего, из-за большой скорости звука в таких средах. Кроме того, влияние этого эффекта при движении однофазной среды реализуется лишь на очень коротком участке трубы, примыкающем к выходному сечению трубы, так как скорость звука в адиабатном канале постоянного сечения при движении в нем однофазной среды достигается лишь один раз на выходе из канала. Иначе обстоит дело со скоростью звука в двухфазном потоке как показано в [55], при одних и тех же параметрах торможения в зависимости от структуры двухфазного потока и степени термического и механического равновесия фаз в нем скорость звука может меняться в очень широких пределах. Кроме того, в настоящее время теоретически обоснован и экспериментально подтвержден тот факт, что скорость звука в двухфазном потоке при определенном соотношении фаз может оказаться на два порядка ниже, чем в жидкой фазе. Таким образом, трансзвуковой режим течения может быть достигнут на конечном участке длины трубопровода при умеренных значениях скорости звука (несколько десятков и даже несколько метров в секунду). В этом случае коэффициент сопротивления является функцией не только вязкости потока, но и его сжимаемости, определяемой числом Маха. Более того, при движении с околозвуковой скоростью влияние wi nnaTHBHbLX сил становится исчезающее малым вследствие вырождения турбулентности. Уменьшение потерь на трение при больших массовых расходах отмечалось в опытах при движении двухфазной смеси в замкнутых контурах циркуляции [32]. Таким образом, при критическом истечении влияние сжимаемости [c.119]

Гидравлические характеристики золотника определяются его сопротивлением, которое для золотников с острыми отсечными кромками принято выражать коэффициентом а расхода. В этом случае расход жидкости (р и сопротив-дение Лр в расходной щели золотника можно определить, применяя соотношения для истечения нсидкости из отверстия в тонкой стенке [см. выражение (74)1. [c.333]

Согласно опытам Фресселя , коэффициент сопротивления А при течении газов в гладких трубах с дозвуковыми и сверхзвуковыми скоростями не отличается сколько-нибудь от коэффициента сопротивления при движении несжимаемых жидкостей. На рис. 228 изображены кривые изменения давления вдоль оси трубы, полученные Фрёсселем. Кривые, идущие сверху, относятся к дозвуковым течениям, а кривые, идущие снизу, — к течениям, начинающимся со сверхзвуковой скорости, но при достаточной длине трубы переходящим вследствие скачка уплотнения в дозвуковые течения. Числа, надписанные около кривых, указывают расход в долях максимального расхода, получающегося при истечении под тем же начальным давлением из короткого насадка с таким же диаметром, как у трубы. [c.376]

Столь высокие значения коэффициента расхода при истечении из насадка можно объяснить при рассмотрении характерных особенностей истечения в этом случае. Поступающая в насадок струя сначала испытывает сжатие (рис. 6-8) подобно сжатию при истечении из отверстия, а вокруг сжатой струи образуется зона отжима (заштрихована на рисунке). Из зоны отжима воздух уносится потоком и в этой зоне понижается давление (образуется вакуугл, величина которого зависит от скорости движения или от напора). Понижение давления в сжатом сечении приводит к увеличению скорости в этом сечении. Но при этом появляются и некоторые дополнительные потери напора, наличие которых должно привести к уменьше нию скорости. В трубках небольшой длины влияние подсасывания жидкости вследствие понижения давления (образования вакуума) оказывает большее влияние на пропускную способность, чем добавочные сопротивления, и поэтому расход через внешний цилиндрический насадок увеличен по сравнению с расходом из малого отверстия. [c.142]

Вторая серия опытов проведена для определения замсимости коэффициента расхода от вязкости жидкости при изменении последней в ограниченных пределах, характерных для природных вод. В процессе исследований было установлено, что при увеличении вязкости жидкости коэффициент расхода сначала быстро возрастает, затем рост замедляется и, наконец, коэффициент начинает заметно снижаться. Такая закономерность изменения коэффициента расхода при истечении из отверстия вязкой жидкости обусловлена взаимодействием сил сопротивления и инерции. При т) 15 10- Па с с увеличением вязкости жидкость лучше прилипает к стенке, вследствие чего сжатие живого сечения струи проявляется в меньшей степени и коэффициент расхода возрастает. При л = (15-г -Ь 45) 10- Па с силы прилипания и инерции взаимно уравновешиваются и коэффициент расхода оказывается практически постоянным, не зависящим от вязкости жидкости. При т] > 45 10 Па с силы прилипания начинают превалировать над силами инерции, вследствие чего резко возрастает сопротивление, а коэффициент расхода заметно уменьшается с увеличением вязкости жидкости. [c.68]

Одним из таких струеформирующих устройств является насадок цилиндрической формы, схема которого представлена на рис. 8.7а. Такой насадок имеет длину /- (3,5 - 4,0)йо- Истечение через него равносильно истечению через отверстие в толстой стенке и потому имеет ряд особенностей. При острых входных кромках на расстоянии примерно равном внутреннему диаметру насадка йо струя сужается с коэффициентом сжатия ЕвзГ 0,64. Пространство между струйным потоком и стенками насадка заполняется жидкостью, находящейся в вихреобразном движении, аналогичном тому, которое наблюдается в застойных зонах местных сопротивлений в напорных трубопроводах. Пройдя это сечение, струя начинает постепенно расширяться, заполняя к выходу все сечение насадка. Поэтому коэффициент сжатия на выходе из насадка становится равным 1. Образование застойной зоны приводит к заметным потерям энергии, поэтому коэффициент скорости <р для такого насадка (равный коэффициенту расхода ц) составляет 0,82. В данном случае наряду с уменьшением средней скорости в сравнении с истечением из отверстия в тонкой стенке имеет место увеличение расхода жидкости. Это значит, что в самом узком сечении потока в насадке средняя скорость жидкости больше, чем при истечении из отверстия в тонкой стенке. Подобный эффект связан с возникновением разряжения в застойной зоне, величина которого при расчете коэффициента потерь по формуле (6.44) с учетом вл" 0,64 и -0,82, достигает 0,75 Н. [c.141]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...