Предварительные формулы

В качестве предварительной формулы найдем производную по t от интеграла /, принимая при этом во внимание уравнения (36). [c.291]

Выведем предварительную формулу дифференцирования по времени функции, заданной в виде интеграла по подвижному объему. Пусть величина А (скаляр, вектор) зависит от л и времени t, так что интеграл [c.36]

Эта формула получается из формулы (2.21). Действительно, полагая в (2,21) и=ии У=и2. зятем (/ = [/2 и У = и, и вычитая затем пз одного полученного равенства другое, мы и получим формулу (2.22). В некоторых учебниках формула (2.22) называется первой формулой Грина, а формула (2.21)—предварительной формулой Грина [c.88]

Перейдем от декартовых к полярным координатам. Для нахождения проекций скорости в полярных координатах, необходимых для вычисления скорости, когда движение задано уравнениями (1.3), найдем предварительно формулы преобразования проекций произвольного вектора Ь при переходе от декартовых координат к полярным. В полярных координатах вектор проектируется на направление радиус-вектора, проведенного в данную точку, и направление, перпендикулярное радиус-вектору, в сторону возрастания полярного угла ф. [c.36]

Таким образом, зная режим сварки, погонную энергию можно вычислить но формуле (18). Однако при разработке вариантов технологического процесса по условиям получения сварной конструкции с минимальными конечными деформациями, при технико-экономическом обосновании выбора варианта и других предварительных разработках возникает необходимость оценки величины погонной энергии в зависимости от размеров шва. [c.183]

Определив полный эквивалент углерода, необходимую температуру предварительного подогрева находят по формуле [c.239]

Это система двух линейных и одного квадратного уравнения относительно проекций вектора гу. Такая система рассмотрена и в общем виде решена в приложении 2. Поэтому для определения искомых проекций следует использовать общие формулы (5) приложения 2, предварительно сопоставив обозначения параметров уравнений (8.114) и (5). [c.197]

После зтого можно определить предварительное значение модуля передачи. Сначала примем коэффициент модуля. По рекомендации в п. 3 2 гл. 2 " = 5,8. Тогда по формуле (2.16) [c.46]

Предварительное межосевое расстояние по формуле (9.8) [c.158]

Уточняют предварительно найденное значение межосевого расстояния по формуле [c.17]

Предварительные значения диаметров (мм) различных участков стальных валов редуктора определяют по формулам [c.42]

Основное время при предварительном нарезании конических зубчатых колес с прямыми зубьями наборной фрезой большого диаметра на высокопроизводительных трехшпиндельных станках определяется по формуле и+т)г [c.313]

Решение I. По рекомендации (1.28) К ,з =2,5 fja 1 = 2,5-8000=20 ООО Н. Предварительно но формуле (1.37) приближенно расчетная нагрузка болта fp=/- 3a,+0,25f=22 000 Н. [c.47]

Проверяем I по условию прочности на изнашивание—формула (6.6). Предварительно определяем по формуле (6.7) ip = 39/75 = 0,52 по рис. 6.10 е=7,5 и по формуле (6.8) 8 = 7,5/35 = 0,21, по табл. 6.2 [о з ] = 35 МПа. [c.84]

Определяем [о -] но формуле (8.67). Предварительно по формуле (8.71) и табл. 8.10 для колеса второй ступени при т = 6 и ранее найденных значениях [c.153]

Выполняем проверочный расчет на усталость по контактным напряже-ниям—формула (8.10). Предварительно определяем — формулу [c.154]

Для определения ширины колес йщ, используем формулу (8.31), решив ее относительно г з ,а и приняв предварительно — [c.155]

Проверяем контактную прочность по формуле (8.43) при ащ, = а = 20°. Предварительно определяем u = nd ift,/60 = n-39,072-10- -960/60 и 2 м/с. [c.156]

Проверяем прочность по напряжениям изгиба—формула (8.40). Предварительно находим [c.156]

Определяем по формуле (8.95). По рекомендациям (см. выше) предварительно назначаем Р=14°, 8р= 1,3, Zi=15. По графику рис. 8.55 находим Кд = 0,14. По табл. 8.3, учитывая, что 2-я ступень тихоходная, принимаем Я/уг,= 1,05. Подставляем в формулу (8.95) с учетом fip= 1 и находим [c.170]

По рекомендации [см. примечание к формуле (9.20)], учитывая значения q (см. 9.1), предварительно назначаем д =12,5. При этом q /22= 12,5/40 = 0,3125 -в рекомендуемых пределах. [c.187]

Учитывая формулу (12.12), нетрудно убедиться, что допустимое по условию отсутствия буксования 0( возрастает с увеличением напряжения от предварительного натяжения Оо. [c.225]

Для того чтобы пользоваться формулой (31), необходимо знать кинетическую энергию среды, или, что все равно, присоединенную массу при движении данного тела в разных направлениях. Однако, как будет доказано в этом параграфе, нет надобности вычислять присоединенную массу отдельно для каждого данного направления движения. Оказыпается, что присоединенные массы для разных направлений движения одного и того же тела связаны между собою довольно простой зависимостью (аналогичной зависимости между моментами инерции тела относительно различных направлений). Мы докажем, что присоединенную массу тела при его движении в некотором данном направлении можно вычислить, коль скоро известны присоединенные массы того же тела для определенных трех взаимно перпендикулярных направлений движения (так называемых главных направлений), причем эти направления должны быть особым образом выбраны. Для того чтобы вывести это, нам придется преобразовать предварительно формулу (18) для кинетической энергии, введя в нее составляющие скорости движения тела по осям координат. [c.323]

Таким образом, для определения длительности нагрева выше температуры Т сначала рассчитывают максимальную температуру тах, до которой нагревался металл в данной точке. Затем вычисляют безразмерную температуру 6 и по номограмме рис. 120 находят /з или /3. После этого, определив предварительно q , соответствующую принятому режиму сварки или наплавки, по формуле (48) или (49) определяют длительность нагрева Многочисленные исследования позволили определить диапазон скоростей охлаждения металла зоны термического влияния Awoxn, в котором не возникают треш ины и получается удовлетворительное сочетание механических свойств (табл. 61). [c.237]

Jюжeния, следует предварительно разложить в ряд по формуле бинома Ньютона и оставить в нем два первых члена. [c.37]

Средний температурный напор регенератора А р определяется по известным формулам, не требуя предварительной оценки температур промежуточного т плоноси- [c.361]

В Чехословакии под руководством И. Шнеллера ведутся работы по созданию подобных теплообменников типа противоточно движущийся слой [Л. 328]. При наличии больших перепадов давления (отношение давления в камерах 2 5) разработан и предварительно испытан при t = A2T теплообменник с периодически работающими перепускными органами в виде поршневых механических затворов, между которыми имеется дополнительная емкость. Установка полностью автоматизирована. Насадка — керамические шарики (98% АЬОз) диаметром 10 мм. Обнаружено, что потери воздуха из-за неплотностей в запорных органах не превышали 1,5%. Поскольку количество насадки, выходящей за один цикл из теплообменника, составляет не более /з ее содержания в камере, то предполагается возможность расчета количества передаваемого тепла по зависимости, полученной для регенератора непрерывного действия. В работе рассматривается отношение rip к теоретической эффективности Tip.o- Последняя была определена с использованием формулы [c.376]

Записываются исходные формулы включения для каждого выхода. Для удобства записи и упрощения f предварительно составляется табл. 5.5 рабочих и запрещсиных состояний. В формулы включения не входят входные сигналы от того ИМ или ЭП, для которого составляется формула. Поэтому в табл. 5.5 для ЭП записаны входы х,, х , Хз без сигнала г, для MMI сигналы без x, , для ИМ2 сигналы без xj, для ИМЗ сигналы без х . Из табл. 5.4 выписываются значения [c.195]

Для расчета межосевого расстояния передачи предварительно следует определить значение некоторых козффициен-юв. Коэффициент межосевого расстояния Л1д = 49,5. Коэффициент неравномерности распределения нагрузки между сателлитами примем K =, 2. Примем коэффициент ширины колеса ф = 0,315. Передаточное число н = г/2 = 72/18 = 4. Коэффициент ширины ф = 0,5фу(м +1) = 0,5-0,315(4+1) = 0,787. По формуле (2.9) коэффициен концентрации нагрузки А1 ,= 1- -2ф /5= 1+2-0,787/8= 1,2. Число сателлитов С=3. [c.158]

Основное время при предварительном нарезании прямозубых конических колес дисковыми модульными фрезами на многошпиндель-ных станках определяется по формуле [c.312]

Вначале рассчитываем вторую прямозубую пару, как более нагружениу о FI в основном определяющую габариты редуктора. Предварительный расчет выполняем по формуле (8.13). [c.153]

Условимся обозначать здесь и далее предварительно выбранные или рассчитанные параметры догюлннтельным индексом— штрих. По рекомендации табл. 8.4 принимаем г 1ьа = 0,4. При этом по формуле (8.12) 11)ь = 0,5.0,4 (3,34+1) = 0,868 и по графику рнс. 8.15 находим Л я( 1,06. Далее по формуле (8.3) 0 2,1-Ю МПа [ая]=500МПа 7 2 = rin=847-10 H.MM. Подставл.чя в формулу (8.13), находим [c.154]

Выполняем нроверочный расчет по контактным напряжениям, формула (8.29). Предварительно определяем окружную скорость u = ndini/60 = = п-40-10- 960/60 2 м/с. [c.155]

Проверяем прочность на изгиб по формуле (9.21). Предварительно опре-.теляем / (2 = 27 2/< .j = 2-720-КЯ/245 = 5877 Н, Кр Кц=К m = m o.s i = = 6,3 os 9 5 я 6,2 мм, 0,75rf i = 0,75-91,35 = 68,5 мм (см. 9.1), где по формуле (9.2) (<д1 =-dx-l-2nz = 78,75- -2-6,3 = 91,35 мм учитывая, что Of] < [0/ , принимаем /)з = 68 mm z, = Za/ os- v ЗЭ/соб 9°5 s 40 V/ =l,55 (см. 9.6.). [c.187]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...