Прочностные расчеты при изгибе

Прочностные расчеты при изгибе [c.86]

Основой всех прочностных расчетов при сложном изгибе является формула (4.3), в которой следует положить N = 0 [c.159]

Прочностной расчет элементов грузозахватных устройств сводится чаще всего к определению нормальных напряжений от растяжения, изгиба или совместного их действия. При этом учитывают два случая нагружения при действии нагрузок [c.55]

Кроме разработки теории касательных напряжений при изгибе, Журавским впервые была создана общая теория расчета ферм с параллельными поясами на действие неподвижной и подвижной (от веса движущегося поезда) нагрузок. Им был разработан приближенный метод расчета многопролетных статически неопределимых ферм, создана теория расчета связей (шпонок, болтов, заклепок) и стыков в составных (деревянных и стальных) балках, произведены на машинах собственной конструкции обширные опыты по изучению прочностных характеристик древесины на растяжение, сжатие скалывание и изгиб, установлены общие основания для назначения допускаемых напряжений в деревянных и стальных элементах конструкций, разработана методика опытного изучения на моделях работы конструкций под нагрузкой. Попутно Журавским были разрешены некоторые статически неопределимые задачи. [c.222]

До настоящего времени в практике проектирования автомобильных рам грузовых автомобилей не утвердилась практика выполнения прочностных расчетных обоснований для вновь создаваемых конструкций. Проектирование ведется в основном по прототипам с учетом проводимого расчета на изгиб от статической нагрузки с подбором оптимальной величины запаса прочности. Доводку конструкции рам частично производят в стендовых и полигонных условиях, но в основном переносят на стадию эксплуатационных испытаний. В то же время уже имеются результаты многочисленных исследований в СССР и за рубежом, посвященных разработке методов прочностных расчетов с использованием ЭЦВМ и методов ускоренных стендовых испытаний с моделированием характерных для эксплуатации режимов нагружения и управлением испытаниями с помощью ЭЦВМ. Они позволяют получать на стадии проектирования необходимую информацию о прочности и долговечности конструкции рамы. При использовании этих методов ускоряется 366 [c.366]

Формула же (7.1) оказывается ключевой, фактически определяющей порядок прочностного расчета балок прямоугольного сечения при сложном изгибе. Последовательность действий такова [c.161]

Понятно, что разложив нагрузку по двум главным плоскостям, можно использовать только что изложенную методику прочностных расчетов. Однако при косом изгибе возможны некоторые упрощения, суть которых лучше всего проиллюстрировать на конкретном примере. [c.166]

Условие прочности предопределяет порядок прочностного расчета вала при изгибе с кручением. Он таков [c.172]

Применение изложенной выше методики прочностного расчета бруса при изгибе показано на примерах с подробными пояснениями по ходу решения. Примеры разбиты на три группы в соответствии с тремя основными задачами (разд. 1.11). [c.101]

Какова последовательность прочностного расчета бруса при изгибе [c.113]

Длительная прочность зависит от вида стеклопластика и составляет в лабораторных условиях 30—65% предела прочности. На рис. 30 приводятся обобщенные кривые прочностных коэффициентов длительного сопротивления для растяжения, сжатия и изгиба всех стеклопластиков, которыми надлежит пользоваться при расчете несущих конструкций, выполняемых из стеклопластиков, с учетом продолжительности действия нагрузок. [c.94]

Показатели свойств материалов, определяемые вне зависимости от конструктивных особенностей и характера службы изделий. Эти показатели определяются путем стандартных испытаний образцов на растяжение, сжатие, изгиб, твердость. Прочностные и пластические свойства, определяемые при статических испытаниях на гладких образцах, не полностью характеризуют прочность материала в реальных условиях эксплуатации. Полученные характеристики могут быть использованы лишь для расчета деталей и конструкций, работающих при нормальных (комнатных) условиях и действии статических нагрузок. [c.7]

Эти формулы часто используют для расчета всех прочностных характеристик при изгибе. Однако достаточно точные результаты получаются только при определении пределов пропорциональности и упругости. Без поправки на пластическую деформацию условный предел текучести при изгибе оказывается на 15— 0% выше прёдела текучести при растяжении. Еще большая погрешность может получиться при расчете предела прочности, если к моменту разрущения образец существенно продеформируется. Однако этими погрешностями обычно пренебрегают, поскольку в конструкторских расчетах на изгиб тоже исходят из допущения об упругости деформации (по крайней мере, при использовании пределов упругости и текучести). [c.185]

Некоторые отличия в прочностных расчетах при сложном изгибе балок кругового сечения обусловлены тем, что зоны действия отТИ (точки (1), (3) на рис. 7.4) и от (точки (2), (4)) не пересекаются. Хотя, в принципе, можно воспользоваться универсальным приемом отыскания опасных точек как наиболее удаленных от нейтраль- [c.164]

Шестерни из пластмасс обладают способностью к самосмазыванию, имеют высокие химическую стойкость и ударную вязкость, являются низкощумными и т. д. Но по сравнению со стальными шестернями они выдерживают меньшие силовые нагрузки. Вследствие этого пластмассовые шестерни используются главным образом в редукторах различных контрольно-измерительных приборов. Однако если армировать пластмассовые шестерни высокопрочными волокнами, то можно повысить их стойкость к силовым воздействиям. Одной из основных прочностных характеристик шестерен является прочность зубьев при статическом изгибе. Для того чтобы выяснить эффективность армирования волокнами зуба шестерни, к которому приложена изгибающая нагрузка, прежде всего необходимо рассчитать распределение напряжений в изотропном зубе шестерни под действием изгибающей нагрузки. На рис. 5.23 показана модель зуба шестерни (модуль т = 5, число зубьев Z = 30, угол приложения нагрузки а = 20°), использованная для расчета распределения напряжений [12]. Как показано на рисунке, в точках F и F пересекаются центральная линия трохоиды, описанной относительно центра закругления зуба, и основная огибающая зуба. Введем систему координат OXY с центром в точке пересечения линии FF и осевой линии зуба шестерни. Нагрузка Р действует перпендикулярно к поверхности зуба у его края. При анализе напряжений в зубе шестерни предполагают плоское деформированное состояние и используют метод конечных элементов. На рис. 5.24 показано распределение главных напряжений внутри зуба шестерни, изготовленной из неармированной эпоксидной смолы. К краю этого зуба приложена нагрузка 9,8 Н/мм. Видно, что значительные напряжения возникают только вблизи поверхности зуба шестерни. Следовательно, если армировать волокнами поверхностный слой зуба, то можно ожидать повышения его прочности при изгибе. [c.197]

Перечислим целесообразные подходы к расчету на прочность элементов жидкостного двигателя. Камеру сгорания ЖРД на общую несущую способность целесообразно рассчить ать по предельным нагрузкам, не считаясь с местными концентрациями напряжений, поскольку обычно камера сгорания выполняется из достаточно пластичных материалов. Расчет охлаждающего тракта на местные прогибы ведут по допускаемым перемещениям [26]. Критерием работоспособности плоской форсуночной головки является герметичность соединения форсунок с пластинами. Поэтому прочностной расчет плоской головки следует вести по допускаемым деформациям. Относительные удлинения, вызываемые изгибом и нагревом плоской головки, следует сравнивать с теми их значениями (определяемыми экспериментально), при кото->ых нарушается герметичность соединения форсунок с пластинами 26]. Кроме того, если в камере имеются сварные или паяные соединения и если материал в зоне пайки обладает повышенной хрупкостью, то расчет этих соединений в некоторых случаях возможен и по допускаемым напряжениям. [c.359]

Уточнение расчета на нзгиб зубьев цементованных зубчатых колес. Часто разрушение цементованных зубьев от усталости начинается не в месте стыка твердого слоя и сердцевины, как принято выше при расчете, а с поверхности выкружки или в слое на некоторой глубине Д. В этом случае расчет зубьев на изгиб можно уточнить, найдя наибольшее напряжение изгиба на поверхности выкружки или на глубине А и сравнив его с допускаемым напряжением изгиба, обусловленным выносливостью твердого слоя цементованного зуба. Последняя определяется не только прочностными качествами самого твердого слоя, но и остаточными напряжениями в нем, зависящими от соотношения толщин сдоя и сердцевины, и от прочности сердцевины. Кроме того, если сердцевина зубьев из стали с высокой нрокаливаемо-стью закаливается (при большом модуле) после того, как корка уже закалилась, то рост объема металла сердцевины при закалке приведет к уменьшению сжимаюпщх напряжений в корке, и прочность зубьев уменьшится. [c.110]

Для насосов с рабочим давлением, не превышающим 40—50кПсм , рассмотренные и установленные ранее значения модуля удовлетворяют прочностным требованиям с достаточным запасом. (Величина модуля установлена, исходя из заданной производительности и минимальных габаритов насосов.) При конструировании насосов для давлений, превышающих 50 кГ/см , рекомендуется производить проверку соответствия принятых значений параметров зацепления условиям работы насоса. Расчет рабочих поверхностей зубьев на долговечность по контактным напряжениям и расчет зубьев на выносливость по напряжениям изгиба следует производить по методу А. И. Петрусевича, подробно изложенному в Энциклопедическом справочнике Машиностроение (т. 2) и Справочнике машиностроителя (т. 4). При определении напряжений изгиба наиболее неблагоприятным следует считать момент выхода из зацепления зуба ведущего ротора. Расчетное окружное усилие определяется в этом случае по формуле [c.90]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...