Диффузионная сварка через промежуточные слои

Диффузионная сварка через промежуточные слои [c.23]

Особенности диффузионной сварки через промежуточные слои никеля определяются также повышенными деформационной способностью и сопротивлением ползучести никеля по сравнению с другими металлами. [c.26]

Первые исследования по соединению материалов диффузионной сваркой через промежуточные слои из порошков, выполненные в лаборатории профессора Н.Ф. Казакова в 1950-х гг., продемонстрировали возможность соединения этим способом пористых изделий, спеченных из порошков никеля, железа и коррозионно-стойкой стали. [c.33]

Качество сварных соединений, получаемых диффузионной сваркой через промежуточный слой из смеси УДП, определяется прочностью как самого спеченного порошкового слоя, так и его соединения с поверхностями свариваемых материалов. [c.110]

При выборе параметров режима диффузионной сварки через промежуточный слой в большинстве случаев не учитывают влияния шероховатости поверхности этого слоя на формирование сварного соединения, а учет влияния соотношения шероховатостей поверхностей промежуточного слоя и свариваемых материалов до последнего времени не проводился. [c.111]

Известно, что при диффузионной сварке без промежуточных слоев физический контакт формируется в процессе пластической деформации и ползучести микронеровностей на свариваемых поверхностях. Сварка через промежуточный слой позволяет избежать макроскопической деформации приконтактной области благодаря деформированию промежуточного слоя, вид которого (фольга, порошок, напыленное в вакууме или гальваническое покрытие) определяется не только технологическими возможностями производства, но и физико-химическими и механическими свойствами свариваемых материалов, параметрами режима сварки, условиями эксплуатации полученных соединений и т.д. [c.28]

Молибден с медью сваривают с использованием прослойки из никеля при след)тощих параметрах режима сварки Т = 950... 1050 °С, р = 14,7...15,8 МПа, I = 10...40 мин, вакуум Ю мм рт.ст. Диффузионную сварку вольфрама с медью рекомендуется проводить через промежуточный слой с такими параметрами режима сварки Т = 950 °С, р = 15,8 МПа, / = 25... 30 мин, вакуум мм рт.ст. [c.161]

К сожалению, диффузионная сварка через порошковые промежуточные слои обладает рядом недостатков, один из которых — сложность и трудоемкость операции нанесения равномерного слоя порошка на соединяемые поверхности. Для этого используют различные приемы. Так, например, на одну из соединяемых поверхностей помешают сетку и в ее ячейки насыпают порошок. Специальным скребком лишний порошок удаляют с поверхности сетки, а саму сетку убирают непосредственно перед сборкой деталей под сварку. [c.36]

При соединении материалов диффузионной сваркой через порошковые промежуточные слои происходит спекание под давлением частиц порошка друг с другом и с соединяемыми поверхностями. [c.36]

ДИФФУЗИОННАЯ СВАРКА ЧЕРЕЗ ПОРОШКОВЫЕ ПРОМЕЖУТОЧНЫЕ СЛОИ [c.78]

На рис. 4.40 и 4.41 представлены микрофотографии структуры соответственно сварного соединения керамики ВК-94 со сталью, полученного через промежуточный слой меди, и соединения керамики с медью. Исходная толщина меди 0,5 мм, после сварки — 0,35 мм. При измерениях микротвердости получены следующие результаты керамика - 1647 НУ, сталь — 187 НУ, медь — 51 НУ. Поэлементный анализ зоны соединения (рис. 4.42) показывает, каков характер диффузионного обмена между материалами. Наиболее интенсивно происходит диффузия меди в керамику (глубина ее проникновения составляет около 15 мкм). Алюминий диффундирует в медь на глубину около 8 мкм. [c.167]

Молибден с медью взаимно нерастворимы. Опубликованные результаты по диффузионной сварке молибдена с медью весьма противоречивы одни соединения обладают достаточно высокой прочностью — до 157 МПа другие — неудовлетворительной. Наиболее высокие прочностные показатели при ограниченной макропластической деформации меди достигаются при Т= 1223 К, р = 14,7- -ь15,7 МПа, t = 15- 30 мин. Соединения, полученные сваркой на таких режимах, не обладают термической стойкостью при сохранении вакуумной плотности. Значительное различие меди и молибдена в температурном расширении приводит к появлению напряжений при нагреве деталей. Отрицательно сказывается и отсутствие диффузионной переходной зоны в соединении, что не создает предпосылок для развития релаксационных процессов в контакте. Поэтому при изготовлении ответственных сварных конструкций деталей и узлов из молибдена с медью рекомендуется диффузионную сварку молибдена с медью выполнять через промежуточный слой никеля, обладающего взаимной растворимостью с обоими металлами. Никель наносят гальваническим путем толщиной 7—14 мкм. Наилучшие результаты при диффузионной сварке достигаются при однослойном покрытии молибдена слоем никеля. Нанесение двухслойного никелевого покрытия или предварительное хромирование молибдена перед никелированием оказались недостаточно эффективными. Прочность соединений молибдена с медью через слой никеля, выполненных на оптимальном режиме 1223-=-1323 К, р — 14,7-i-15,7 МПа, t = 10- 40 мин, достигает 148 МПа, Электросопротивление пластин, сваренных на оптимальном режиме, составляло в среднем 1,2- 10 Ом [c.159]

Диффузионную сварку вольфрама с медью выполняли непосредственно и через промежуточный слой никеля толщиной 10—14 мкм, нанесенного гальваническим способом. Оптимальный режим сварки вольфрама с медью через промежуточный никель (Т = 1223 К, р= 15,7 МПа, t = 25- 30 мин) обеспечивал прочность соединения 130 МПа. Сварные соединения непосредственно вольфрама с медью имели невысокую прочность. [c.160]

При диффузионной сварке в среде водорода твердого сплава типа ВК со сталями У8 и 45 через железный порошок ПЖ-2 (Т-= 1150 °С, / = 10 МПа, /= 5 мин) получены соединения с пределом прочности на изгиб (после закалки с применением воды) а зг = = 780...920 МПа при снижении пористости промежуточного слоя в пределах 9...40%. С точки зрения релаксации термических напряжений, возникающих в пористых слоях, оптимальное значение пористости составляет 12%. Изменение толщины слоя порошка в пределах 1. ..4 мм не оказывает существенного влияния на механические свойства соединения. [c.35]

Распределение концентрации в сварном соединении медь— УДП никеля —медь приведено на рис. 3.18. Представлено распределение диффузионной активности как в самом промежуточном слое, так и в соединяемых медных пластинах. Видно, что изотоп никеля, находящийся на контактной поверхности 7, во время сварки диффундирует через всю толщину промежуточного слоя. Это согласуется с особенностями диффузии в УДП, где малые концентрации диффундирующих веществ проникают на значительную глубину вдоль поверхностей раздела (соответствующие кривые диффузионного распределения характеризуются вытянутыми хвостами , которые наблюдаются и в рассматриваемой сварной зоне). [c.95]

Таким образом, при диффузионной сварке медных образцов через слой УДП никеля массообмен внутри промежуточного слоя происходит вследствие поверхностной диффузии никеля, причем по скорости массообмена этот процесс сравним с диффузией никеля из поверхностного слоя в свариваемый материал. [c.99]

Известны также способы диффузионной сварки через промежуточные слои на основе химически активных веществ, в частности гидридов металлов титана, железа, ванадия, тория, циркония и др. Смесь порошка гидрида металла с сульфитоцеллюлозным щелоком в соотношении 1 1 наносят на свариваемые поверхности в виде пасты. [c.35]

Интенсифицировать процесс низкотемпературной диффузионной сварки через порошковую пористую ленту можно при следующем соотношении параметров шероховатости поверхностей промежуточного слоя ЛАпр и свариваемого материала Ка . [c.111]

Диффузионную сварку твердого сплава ВК6 (содержащего 94 % С и 6 % Со) со сталями 35 и У8 (рис. 4.36) проводят через промежуточный слой из смеси 75 % УДП N1 с 25 % УДП Со (этот состав, как показали эксперименты, является оптимальным для данной пары материалов). Аналогичный состав используется при сварке сплава ВК20, содержащего 80 % С и 20 % Со. Параметры режима таковы Т = 850...900°С, Р = 10... 15 МПа и = 30 мин. Предел прочности соединения на разрыв 600...900 МПа разрушение происходит по твердому сплаву. [c.157]

Диффузионной сварке подвергался также литейный никелевый сплав ЖС6У. Сварку образцов проводили при Т = 1150... 1200°С, Р= 20 МПа и / = 15... 30 мин через промежуточные слои из фольги НП-2 (толщина 0,5 мм) и 50Н (0,1 мм). Как показали исследования (рис. 4.50), при одинаковых параметрах режима диффузионной сварки на процесс образования соединения (диффузионный обмен) между сплавом и промежуточным слоем оказывает влияние их химический состав. Это видно как по ширине диффузионной зоны, так и по наличию или отсутствию непроваров в зоне соединения даже при температуре 1150 °С. [c.175]

Диффузионной сваркой в вакууме молибден илп вольфрам можно сварить с медью только через промежуточный подслой пз нпкеля [61. Листы из вольфрама или молибдена толщиной 1,3 мм, а также стержни из указанных материалов диаметром 20—25 мм сваривали с медными листами толщиной 0,3—0,5 мм. Вольфрамовые и молибденовые пластины гальваническим способом покрывали слоем никеля толщиной 10—14 мк.ч, после чего пропзводпли диффузионную сварку в вакууме по режимам, указанным в табл. 39. Ширину диффузионной зопы (об- [c.378]

Диффузионная сварка. Процесс проводят при высоком давлении без припоя с нагревом до температур, близких к температуре плавления матрицы, но ниже ее. Так, детали из боралюминия сваривают в. герметичном контейнере при температуре 482 °С, при давлении до 20 МПа и вьщержке в течение 30...90 мин. Известны варианты диффузионной сварки давлением дисперсно-наполненных КМ систем алюминиевые сплавы/частицы 81С, А12О3, Т1С с использованием промежуточных слоев из меди, серебра, сплавов А1 - Ы или через жидкую фазу с использованием фольги из сплавов меди, цинка, серебра. [c.173]

С помощью диффузионной сварки можно получать довольно прочные соединения различных марок керамики (ВК-94-1, -100-2, ГБ-7, А-995, УФ-46 и др.), стекол (кварцевые, боросиликатные и др.), поликора и сапфира с использованием компактных металлических промежуточных слоев. Режим сварки выбирают в зависимости от вида материала слоя и физико-химических свойств соединяемых материалов. Так, сварка через медную фольгу осуществляется при Г= 900... 1030 °С, Р= 10...20 МПа и 60... 120 мин. Применение алюминиевых слоев обеспечивает при Т = 600... 640 °С, Р = 5... 15 МПа и t = 30...40 мин получение вакуумно-плотных, прочных и термостойких соединений. [c.27]

Примером, наиболее удачно характеризующим применение промежуточного слоя в виде фольги, является диффузионная сварка жаропрочных сталей и сплавов в двигателестроении. Наилучщие результаты получены при соединении материалов через фольгу на основе никеля. В ходе исследований установлено, что существенное влияние на качество соединений оказывает ее толщина. [c.29]

Исследование диффузионной сварки (Г = 550°С, Р= 20 МПа, /=30 мин) с применением промежуточных слоев из различных порошков никеля — электролитического (ПНЭ-1), карбонильного (ПНКОТ-1) и ультрадисперсного, полученного термическим разложением формиата никеля, — с разной дисперсностью d = 39,75 7,63 и менее 0,1 мкм) и удельной поверхностью ( "уд = 0,12 0,48 и 17,32 MVr соответственно) показало, что максимальная прочность (Og = 200 МПа) достигается при сварке через УДП. [c.32]

Диффузионная сварка происходит за счет взаимной диффузии атомов соединяемых частей через поверхность стыка как в твердом, так иногда и в жидком состоянии (при применении расплавляющегося промежуточного слоя). Соединяемые поверхности с помощью приложения сжимающего давления сближаются на расстояние действия межатомных сил. Если процесс диффузионного соединения протекает при наличии жидкой фазы, то решающую роль в формировании соединения играет давление сжатия, которое приводит к выдавливанию прослойки. Повышая давление на создиняемые детали, достигают такого состояния, когда жидкая фаза удаляется из зазора. [c.6]

Диффузионная сварка ниобиевых сплавов целесообразна при температурах ниже температуры рекристаллизации для предотвращения насыщения тугоплавких металлов газами (Og, Hj, N3) и роста зерна в процессе нагрева. Для этого необходимо. интенсифицировать диффузионные процессы за счет использования промежуточных металлов, наносимых на свариваемые поверхности напылением в вакууме. Толщина напыленного слоя — от нескольких десятков до нескольких тысяч ангстрем. Слой имеет очень мелкозернистую структуру. Такие прокладки растворяются в свариваемых металлах и поэтому не оказывают влияния на прочность сварного соединения. При сварке ниобиевого сплава ВН-3 (4—5,2% Мо 0,8—2,0 Zn 0,08—0,16 С 0,03 Оа <0,04 <0,005N2 остальное Nb) в качестве прокладки применяли никель, обладающий малой растворимостью в ниобии и имеющий при температуре 1373 К коэффициент диффузии на три порядка меньше коэффициента диффузии ниобия в никеле. Сварку выполняли при Т 1237 К, р = 9,6 МПа, I = 30 мин. Микроструктурные исследования деталей с напыленной поверхностью при нагреве без сварки показали, что во всех случаях происходит испарение никелевой пленки по всей поверхности, кроме зон, расположенных по границам кристаллитов. Это свидетельствует о преимущественном развитии диффузионных процессов между пленкой и границами зерен на свариваемой поверхности. Прочность сварных соединений, выполненных через никелевую пленку на оптимальном режиме Т — 1273 К, р = 19,6 МПа, = 30 мин, составляет 0,9 прочности основного металла (рис. 4). На деталях и образцах, сваренных на оптимальном режиме, остаточной деформации не наблюдали. [c.154]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...