Точение титановых сплавов

Рекомендуемые геометрические параметры резцов для точения титановых сплавов ВТЗ, ВТЗ-1, ВТ5 [c.24]

Режимы резания при точении титановых сплавов ВТЗ, ВТЗ-1, ВТЗ-5 [c.221]

Применение указанных способов дробления стружки приводит к возрастанию сил резания на 20—50% при точении конструкционных сталей и жаропрочных сплавов и на 10—15% — при точении титановых сплавов. [c.64]

Скорость резания (в м/мин) при точении титановых сплавов (Х1П группа) [c.249]

При обработке титана и его сплавов резанием необходимо предусматривать определенные меры предосторожности против загорания [19]. Тонкая стружка титановых сплавов легко воспламеняется. Поэтому при точении титановых сплавов не следует работать на скоростях резания более 100 м/мин, с подачами менее 0,05—0,06 мм/об и резцами с износом более 0,7—1,0 мм. [c.32]

Геометрические параметры резцов и режимы резания для точения титановых сплавов рекомендуется выбирать по табл. 166. [c.285]

При фрезеровании и точении титановых сплавов содержание водорода на глубине, достигающей 0,18 мм, увеличивается в среднем в полтора раза (с 0,0043—0,006 до 0,006—0,01 /о)- Содержание водорода максимально иа поверхности и уменьшается с увеличением глубины. [c.293]

Опыты по торцовому точению титанового сплава ВТг показывают, что при одинаковых режимах резания износ режущего инструмента при резании титана больше, чем при резании стали или железа. Однако если сравнение проводить не при одинаковых режимах, а при равных температурах резания, износ инструмента при обработке титана оказывается более слабым. Это показывает, что растворение компонентов твердого сплава в титане при прочих равных условиях происходит с меньшей скоростью, чем в железо. [c.320]

ТОЧЕНИЕ ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ [c.107]

Наибольшее влияние на усадку стружки при точении титановых сплавов оказывает скорость резания и подача. [c.109]

Усадка стружки при точении титановых сплавов в воздухе и в среде аргона [c.110]

Исследования показывают, что нарост на резце при точении титановых сплавов образуется лишь при малых скоростях резания (в пределах у = 1-ь5 м/мин). По мере приближения скорости резания к и = Ъ м/мин нарост уменьшается угол резания и усадка стружки при этом увеличиваются. [c.110]

Фиг. 51. Стойкость резца с пластинкой твердого сплава ВК4 при точении титанового сплава ВТ2 без охлаждения и с охлаждением (/ = 1 мм, 8 = 0,2 мм/об, Аз=0,6 мм)

Сравнительные испытания твердосплавных резцов при точении титановых сплавов показывают (фиг. 52), что резцы, оснащенные твердым сплавом вольфрамо-кобальтовой группы (ВК), имеют большую стойкость, чем резцы с пластинками титано-кобальтовой группы (ТК). Это объясняется более высокой циклической прочностью твердых сплавов вольфрамовой группы, а также химическим сродством твердых сплавов титано-кобальтовой группы с обрабатываемым материалом — титановыми сплавами, вследствие чего происходит взаимодействие между контактными поверхностями резца и обрабатываемого металла. [c.113]

Испытания показывают значительную зависимость стойкости резца от принятых геометрических параметров при точении титановых сплавов. В целях повышения стойкости твердосплавных резцов целесообразно упрочнять режущую часть резцов за счет уменьшения переднего угла резцов и главного угла в плане. При точении с переменной нагрузкой, а также при прерывистом резании следует затачивать. резцы с положительным углом наклона главной режущей кромки A = 5-ь10°. При работе с врезанием вспомогательный угол в плане должен быть не менее 30°. [c.114]

Геометрические параметры быстрорежущих резцов Р18 для точения титановых сплавов, по данным ЦНИИТмаш [41 , следующие передний угол у = 20° задний угол а — 8° главный угол в плане ф = 45° вспомогательный угол в плане Ф1 = 15° радиус закругления вершины г = 1 мм. [c.114]

По данным ЦНИИТмаш [41], расчет скоростей резания при точении титановых сплавов резцами, оснащенными пластинками твердого сплава ВК8, производится по следующим формулам для подач до 0,2 мм/об [c.116]

Фиг. 53. Зависимость стойкости резца ВК8 от скорости резания при точении титановых сплавов (/ = 1 мм, 5= 0,2 мм/об, 3=0,5 лж )

Режимы точения титановых сплавов резцами, оснащенными твердым [c.117]

Для расчета составляющей Р силы резания при точении титанового сплава ВТЗ-1 резцами с пластинками твердого сплава ВК2 установлена зависимость [c.120]

Глубина и степень наклепа при точении титановых сплавов больше, чем у легированных сталей. Наклеп титановых сплавов зависит от степени затупления резца — при увеличении износа от 0,2 до 0,6 мм глубина и степень наклепа увеличиваются примерно в 2 раза (и = 40 м/мин, в = 0,22 мм/об и / = 1 мм работа 120 [c.120]

Данные о влиянии режимов резания и износа резца на глубину и степень наклепа при точении титанового сплава ВТЗ (табл. 43) показывают наименьшее влияние глубины резания в большей степени влияет подача и скорость резания. [c.121]

Глубина и степень наклепа при точении титанового сплава ВТЗ [c.121]

При точении титановых сплавов необходимо соблюдать противопожарные мероприятия, так как эти сплавы обладают высокой химической активностью, легко соединяются с кислородом, с окислами железа и азотом, в атмосфере которого они энергично горят. [c.122]

Силы резания титановых сплавов близки по величине к силам резания сталей. Затупление резца при точении титанового сплава резко увеличивает силу резания при = 0,7 мм сила возрастает в 3 раза. [c.122]

Режим и технология точения также могут определенным образом влиять на усталостную прочность. Высокая скорость резания и большая подача заметно снижают предел выносливости вследствие повышения шероховатости поверхности и появления неблагоприятных поверхностных напряжений. Однако имеются режимы резания, которые создают поверхностный наклеп и сжимающие напряжения, повышающие предел выносливости титана. Замечено отрицательное влияние на усталостную прочность титановых сплавов охлаждения жидкостями (вода, эмульсия и пр.) при высоких скоростях резания точением. В этом случае происходит поверхностное наводороживание и даже появление гидридных пленок и слоев, способствующих возникновению растягивающих напряжений и хрупкости поверхности. Во всех случаях конечные операции механической обработки деталей из сплавов титана, подвергающихся систематическим циклическим нагрузкам, необходимо строго регламентировать, а еще лучше предусмотреть специальную поверхностную обработку, снимающую все неблагоприятные поверхностные явления и упрочняющую металл. [c.181]

Взаимосвязь макронапряжений с технологическими факторами. Технологические факторы (методы и режимы обработки, геометрия и износ режущего инструмента, СОЖ и др.) оказывают большое влияние на величину и знак остаточных напряжений. Точение обычно вызывает появление растягивающих напряжений величиной до 30—70 кгс/мм , глубина распространения их находится в пределах от 50 до 200 мкм в зависимости от условий обработки. При фрезеровании возникают как растягивающие, так и сжимающие напряжения, последние более характерны для попутного фрезерования жаропрочных сплавов. Фрезерование титановых сплавов чаще всего сопровождается образованием сжимающих напряжений. В процессе шлифования, как правило, создаются растягивающие напряжения. Величина и знак макронапряжений после механического полирования зависят от предшествующей обработки, но в большинстве случаев полирование способствует наведению незначительных сжимающих напряжений (до 20— 30 кгс/мм ). [c.57]

Влияние режимов резания и износа по задней поверхности резца при обработке точением на выносливость титанового сплава ВТ-2 [c.403]

Заготовки образцов подвергали отжигу при 870°С в течение 1 ч, охлаждению с печью до 650°С, выдержке при этой температуре 1 ч, а затем охлаждению на воздухе. Поскольку титановые сплавы из-за низкой теплопроводности подвержены при шлифовании ожогам, в качестве финишной механической обработки применяли тонкое точение с последующей зачисткой рабочей поверхности до заданного класса шероховатости. Испытания на усталость проводили при чистом изгибе вращаю- [c.70]

ВК4. Высокая износостойкость. Хорошо сопротивляется ударам, вибрациям, выкрашиванию. Стойкость в 1,5—2,5 раза выше, чем у сплава ВК6, и в 2—4 раза выше, чем у сплава ВК8. Черновое точение при неравномерном сечении среза и непрерывным резании, черновое фрезерование, рассверливание и растачивание нормальных и глубоких отверстий, черновое зенкерование. Отрезка токарными резцами при обработке чугуна, цветных металлов и их сплавов, неметаллических материалов, титана и титановых сплавов, а также нержавеющих сталей и жаропрочных сталей и сплавов. [c.113]

DIO Поликристалличе-ский алмаз 7 - Чистовая обработка цветных металлов и неметаллических материалов, точение титановых сплавов [c.82]

D1810 Специальная основа + алмазное покрытие толщиной 6... 8 мкм - Чистовое точение цветных металлов, точение титановых сплавов [c.82]

V = 80-н90 mJmuh, состоит из элементов. В то же время стружка титанового сплава ВТ5, имеющего в своем составе тишь титан и алюминий (двойная система), даже при невысокой скорости резания v = 10 20 м/мин, уже не имеет заметных элементов. Это дает основание считать, что особенности стружкообразования при точении титановых сплавов связаны с их химическим составом и металлографической структурой. [c.111]

Микроструктура стружки при точении титановых сплавов изменяется с увеличением скорости резания от 27 до 233 м/мин. Это связано с насыщением стружки атмосферными газами, появлением структуры а, с так называемым альфированием структуры. [c.111]

При обработке точением титановых сплавов, в целях соблюдения правил пожарной безопасности, не следует работать со скоростью резания выше 100 мЫин и подачей менее 0,06 мм о6 резцами с затуплением Нд более 1 мм. [c.122]

Обтачивание титановых сплавов по корке рекомендуется производить резцами с пластинками из твердого сплава ВК8, причем перед механической обработкой целесообразно заготовки подвергнуть дробеструйной обработке. Получистовое и чистовое точение титановых сплавов рекомендуется выполнить резцами с пластинками из сплавов ВК6М, ВК4, ВКЗМ и алмазными резцами. Шероховатость поверхности зависит наиболее значительно от подачи. При подаче 5 = 0,18 мм об чистота соответствует 7 классу, а при 5 = 0,4 мм об лишь 5 классу. При наличии незначительных вибраций чистота ухудшается на 1—2 класса. Притупление резца ухудшает чистоту поверхности в пределах одного класса. С увеличением скорости резания класс чистоты поверхности несколько увеличивается. [c.101]

Рис, 7,1У. Зависимость стойкости Г инструмента из сплава BKIO-XOM oi скорости резания I при точении титанового сплана В ГЗ-1 и вида предварительного ионно-лучено1 о воздействия (иодача - (1,14 мм/об глубина реза ния - 1,5 мм) [c.228]

Для точения отбеленного чугуна, нержавеющих никельхро.мовых сталей. Для точения углеродистых сталей при малых сечениях среза и низких скоростях резания. Для обработки сталей только в тех случаях, когда при применении титановых сплавоЕ (Т15К6 и др.) происходит выкрашивание режущей кромки инструмента [c.545]

Из изложенного следует, что уровень циклической прочности титановых сплавов, определенный на надрезанных образцах, выше, чем алюми-ниевь1х сплавов соответствующей прочности, и находится на уровне прочных сталей. (Иеньший разброс данных свидетельствует о том, что испытания надрезанных образцов из титановых сплавов более надежны и показательны, видимо из-за однотипности технологии получения надреза (точение) и малого влияния вследствие этого состояния поверх- [c.143]

По данным проф. С. В. Серенсена, предел выносливости углеродистой стали при наклепе растяжением повышается на 35%, а при обкатке роликом — на 25%. Аналогичный эффект упрочнения наблюдается и у титановых сплавов. Жаропрочные же сплавы не могут подвергаться сквозному наклепу растяжением, выносливость их при этом снижается, так как в некоторых зернах образуются микротре-Ш.ИНЫ. Поверхностный же наклеп дает повышение предела быносли-вости. Предел выносливости гладких образцов одного из самых жаропрочных сплавов марки ХН55ВМТФКЮ после точения 30 кгс/мм при наличии V-образного надреза, по форме соответствующего пазу замка лопатки, предел выносливости снижается до 18 кгс/мм после упрочнения образца с надрезом его выносливость увеличивается до 41 кгс/мм , у образцов без надреза она также возрастает более чем в 2 раза. На части образцов из сплава ЭИ929 фрезеровали паз по форме первого паза турбинной лопатки [88]. Часть образцов упрочняли обкаткой роликом при 450 кгс в четыре прохода. Усталостные испытания проводили при 750° С. Изменения в микроструктуре фиксировались на оптическом микроскопе методом декорирования дислокаций. Упрочнение накаткой увеличило циклическую прочность с 45 до 80 кгс/мм (т. е. примерно на 80%) выдержка при 750° С в течение 300 ч снизила ее до 62 кгс/мм . Эффект упрочнения, равный 55%, сохранился при выдержке в течение 1000 ч, далее начался спад и при общей выдержке в 1500 ч прочность оказалась даже ниже, чем исходная без упрочнения (рис. 42). [c.102]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...