Силы трения в. упорных подшипниках скольжения

СИЛЫ ТРЕНИЯ В УПОРНЫХ ПОДШИПНИКАХ СКОЛЬЖЕНИЯ [c.184]

Характерно, что одна из составляющих (молекулярная) момента сил трения в упорном подшипнике скольжения при увеличении параметра Д, характеризующего шероховатость поверхности пяты, уменьшается, в то время как деформационная составляющая возрастает. Это приводит к тому, что, оставляя все другие параметры, определяющие фрикционные потери в упорном подшипнике, неизменными и изменяя с по.мощью методов механической обработки шероховатость поверхности пяты, можно добиться при некоторых значениях Л минимального момента сил трения для данных условий работы. [c.187]

ТО, приравнивая ее нулю, нетрудно показать, что минимальное значение момента сил трения в упорном подшипнике скольжения будет в данном случае прн [c.187]

Силы трения в упорных подшипниках скольжения [c.191]

Для определения момента сил трения в упорном подшипнике скольжения воспользуемся (3). Коэффициент трения при пластическом ненасыщенном контакте вычисляется в зависимости от условии работы по (88) [c.192]

При определении энергетических потерь на трение в упорном подшипнике скольжения, работающе.м в условиях граничной смазки, будем считать, что толщина пленки смазочного материала настолько мала, что не будет оказывать существенного влияния на величины нормальных напряжений в зонах фактического касания пяты и подпятника, возникающих под действием осевой нагрузки, и на величину сближения между поверхностями. Для подпятников обычно применяют мягкие подшипниковые сплавы, металлополимерные или резинометаллические конструкции [14]. В этих конструкциях с рабочей поверхностью пяты будет взаимодействовать пластмасса или резина. Материал вала намного тверже материалов, нз которых изготавливаются подпятники. Следовательно, под действием внешней осевой силы микронеровности поверхности вала будут внедряться в поверхность материала подпятника. При относительном скольжении эти внедрившиеся микронеровности будут деформировать поверхностные слои подпятника и тем самым вызывать силу сопротивления скольжению. [c.185]

Из предыдущей формулы видно, что а наибольшей степени на изменение момента сил трения в подшипнике влияют фрикционные параметры То и шероховатость поверхностей пяты и подпятника Д и осевая нагрузка на вал. Поэтому, применяя высокоэффективные смазочные материалы и соответствующую технологию механической обработки поверхности трения пяты, можно существенно снизить потери на трение о упорном подшипнике скольжения. [c.192]

В радиально-упорном подшипнике (рис. 27) или однорядном (рис. 29) сила трения скольжения (верчения) относительно высока и ею пренебрегать ни в коем случае нельзя. Расчет аналогичен расчету сил трения в призматических направляющих. [c.509]

Определить момент силы трения и срок службы упорного подшипника скольжения, если диаметр пяты Од= =80 мм, внешний диаметр подпятника / вар=80 мм, внутренний диаметр подпятника Свн=40 мм, осевая нагрузка в подшипнике Л-ос = 10 Н, допустимый износ / дг=0,8 мм. Пята изготовлена из стали 45, рабочая поверхность обработана шлифованием до Д=2-10-3. [c.208]

Для облегчения точных рабочих и установочных перемещений передачей винт-гайка, а также для уменьшения сил трения в механизмах с ручным приводом применяют передачи с трением качения (вместо трения скольжения) в паре. Одна из таких конструкций приведена на рис. 13.7. Она имеет гайку, состоящую из трех закаленных роликов /, расположенных в общем корпусе симметрично относительно оси винта 2. Каждый ролик является цилиндрической рейкой, сопрягающейся с винтом. Осевая сила, передаваемая на ролики, воспринимается упорными шарикоподшипниками, а радиальная -игольчатыми подшипниками. [c.498]

Кроме момента сопротивления, обусловленного трением качения, в подшипнике имеет место момент сопротивления, вызванный трением скольжения-верчения. Величина этого момента рассчитывается по формулам (11.16) и (11.17). Расчет момента сил трения в подшипниках с трех- или четырехточечным контактом при действии на них осевых и радиальных усилий проводится аналогично расчету радиально-упорных подшипников. [c.111]

Там, где это возможно, трение скольжения заменяется трением качения. Так, например, в регуляторе, показанном на фиг. 129, усилие грузов 3 передается муфте 6 через упорный подшипник качения. В свою очередь, муфта 6 воздействует на рычаг 1 через ролик, имеющий игольчатый подшипник. В регуляторе, показанном на фиг. 137, между лапками грузов 10 и муфтой 11 также установлен упорный подшипник качения, а сама муфта перемещается по смазываемому вращающемуся валику, что способствует резкому уменьшению величины силы сухого трения в этом сочленении. С этой же целью в регуляторе 2Д-100 (фиг. 164) и во многих других регуляторах непрямого действия букса, внутри которой движется золотник, также имеет вращательное движение. [c.294]

Значения коэффициентов т п Кб могут быть взяты из справочников. Для однорядных радиальных шарикоподшипников, т = 1,5. Однако при небольших осевых нагрузках А 0,25/ , т = . Для цилиндрических роликовых и игольчатых подшипников т = О, так как эти подшипники или вовсе не воспринимают осевых нагрузок или, в случае наличия бортов и упорных колец шайб (у подшипников с короткими цилиндрическими роликами), способны воспринимать лишь очень небольшие осевые силы трением скольжения торцов роликов. [c.95]

В (3) учтены основные конструктивные (Лиар, / ви). технологические ( та1, / , V), материаловедческие ( . [I, Оаф) и эксплуатационные (то и Р) параметры, влияющие на момент сил трения. Для обычных видов механической обработки рабочей по-в рхности пяты можно принять, что Ь — =2. Тогда для вычисления момента сил трения в упорном подшипнике скольжения, работающем в условиях граничной смазки, следует использовать фор.мулу [c.187]

Наличие минимума момента сил трения в упорном подшипнике скольжения зависит от соотношения между величинами молекулярной и деформационной составляющих момента снл треняя. При допущении, что деформационная составляющая момента сил трения сравнительно невелика, обычно минимальные моменты сопротивления вращению возможны в условиях граничной смазки (например, водой). [c.188]

Величина ммнимального момента сил внешнего трения в упорном подшипнике скольжения, работаюш,ем в условиях упругого насыщенного контакта, будет вычисляться по (6). Таким образом, минимальный момент сил трения в упорном подшипнике скольжения не зависит от насыщенности контакта. [c.189]

Фрикционное взаимодействие твердых тел в обласхр упругого конгак-та, когда на процессы деформирования материала в зонах фактического касания оказывают влняние соседние гекрокоитакты, в настоящее время практически не исследовано. В ка-частве первого приближения для вычисления момента сил трения в упорном подшипнике скольжения, работающем при осевых нагрузках можно использовать формулу [c.190]

Обычно в упорных подшипниках скольжения больших диаметров рабочие поверхности подпятников изготавливаются в виде набора сегментов, связанных между собой нежестко 114]. В пределах рабочей поверхности каждого сегмента волнистостью можно пренебречь. Поэтому в дальнейшем при определении момента сил трения в упорном подшипнике скольжения будем учитывать волнистость только поверхности пяти. [c.194]

Сравнивая эту формулу с обычной формулой, используемой для вычисления момента силы трения, можно отметить, что коэффициент внешнего трения в упорном подшипнике скольжения, работающем в условиях упругого насыщенного контакта, будег вычисляться по (80) гл. 1. Одиако, как следует из (23), (24), контуриае давление [c.195]

Силы трения, возникающие в упорном подшипнике скольжения, будут зависеть от вида дефязрмаций в зонах фактического касания пяты н под-н>егника и сге]1ени насыщенности контакта. Рассмотрим силы греиия и их моменты при упругих и пластических дефор.мациях в зонах фактического касания пяты и подпятника. Как показывает анализ, при учете волнисто- [c.194]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...