Обечайки, нагруженные внутренним давлением

РАСЧЕТ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОБЕЧАЕК Обечайки, нагруженные внутренним давлением [c.103]

В уз.те крепления крышки к обечайке цилиндрического резервуара, нагруженного внутренним давлением (вид 10), сварные швы крышки и обечайки подвергаются изгибу и срезу силами давления. В улучшенной конструкции 11 сварной шов обечайки разгружен заведением обечайки во фланец, а шов днища - зажатием днища между фланцами обечайки и днища. [c.178]

В многослойной стенке кольцевые напряжения на внутренней поверхности всегда несколько больше вследствие наличия зазоров между слоями, а на наружной поверхности стенки — соответственно меньше, чем в аналогичном однослойном сосуде. Более существенные отклонения в напряженном состоянии в многослойной стенке наблюдаются в районе кольцевых сварочных швов. Вследствие более высокой податливости многослойной стенки относительно кольцевого шва возникают изгибающие напряжения, которые приводят к увеличению осевых напряжений в его корне. Результаты исследований более 30 многослойных сосудов диаметром от 500 до 1000 мм различных по конструкциям и материалам подтвердили решающее влияние контактной податливости и плотности прилегания слоев на напряженное состояние многослойных сосудов. Впервые с учетом контактной податливости были разработаны методики расчета напряжений в многослойной стенке [6], в том числе выполненной с натягом [11], и в зоне кольцевого шва, соединяющего две многослойные обечайки [12]. Поскольку при первичном нагружении внутренним давлением в некоторых слоях возникают пластические деформации, то нами были разработаны методики расчета напряженно-деформированного состояния многослойной стенки [13, 14] и кольцевого шва [15J при упругопластической работе. [c.40]

Возможность проскальзывания в навивке усложняет задачу о напряженно-деформированном состоянии описанного трехслойного цилиндра при изменении напряжений вдоль его длины, что имеет место в реальной конструкции из-за наличия в стенке кольцевых швов, связывающих отдельные обечайки между собой и с днищами сосуда. Поэтому на данном этапе исследования ограничиваемся более простой задачей — рассмотрением бесконечного цилиндра, нагруженного внутренним давлением р и осевой силой Z. Напряже-лия и деформации в нем не зависят от осевой координаты г. [c.64]

Рассмотрим задачу проектирования бака, нагруженного внутренним давлением. Как известно, в зоне стыка цилиндрической обечайки и сферического днища бака вследствие краевых эффектов действуют большие изгибающие моменты. Будем считать геометрию бака заданной и определим оптимальное распределение толщины [c.499]

Гладкие цилиндрические обечайки, нагруженные внутренним избыточным давлением р толщина стенки [c.425]

Напряжения в обечайке барабана распределяются неравномерно. В местах сверления трубных отверстий при нагружении внутренним давлением происходит концентрация напряжений, она учитывается в конструкторском расчете на прочность при выборе толщины стенки барабана введением коэффициента ф. [c.266]

На наружной поверхности обечайки сосуда близ патрубка в окружном и продольном направлениях устанавливаются тензо-датчики омического сопротивления. Затем сосуд подвергается многократному ступенчатому нагружению внутренним давлением Для каждой величины внутреннего давления по показаниям тензометров определяется наибольшая приведенная относительная остаточная деформация [c.30]

В аппаратах, нагруженных внутренним давлением, цилиндрическая форма обечайки является устойчивой, и поэтому толщину стенки ее достаточно рассчитать по формуле (151). [c.107]

В узле крепления крышки к обечайке цилиндрического резервуара, нагруженного внутренним давлением (вид 70), сварные швы крышки и обечайки подвергаются изгибу и сдвигу силами давления. В улучшенной конструкции 11 сварной шов обечайки разгружен заведением [c.20]

Обечайки, нагруженные внутренним избыточным давлением [c.10]

Гладкие конические обечайки, нагруженные внутренним избыточным давлением [c.40]

Металл конструктивных элементов нефтехимического оборудования в виде оболочек вращения (обечайки, сферы, конические переходы к днищам, трубы и др.), нагруженный внутренним (внешним) давлением, испытывает плоское (двухосное) и реже объемное напряженное состояние. При [c.277]

Нормы расчета на прочность гладких и подкрепленных кольцами жесткости цилиндрических обечаек, нагруженных внутренним избыточным давлением, а также подверженных растяжению в осевом направлении, содержатся в ГОСТ 14249-80 [3]. Нормы расчета гладких цилиндрических обечаек определены также в ГОСТ 25215-82 [4], Расчетная схема обечайки с днищами показана на рис. 9.1, [c.358]

Гладкие цилиндрические обечайки, нагруженные осевым растягивающим усилием F и внутренним избыточным давлением р [c.359]

Цилиндрические обечайки, подкрепленные кольцами жесткости и нагруженные внутренним избыточным давлением. Определение количества колец жесткости и их размеров при заданных толщине стенки обечайки s и Давлении р зависит от коэффициента Kv. [c.359]

В данной статье приведены результаты расчетного и экспериментального (с применением замораживания ) исследования силовых и температурных напряжений в патрубке, применимого для других аналогичных узлов. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных показало применимость для этих типов узлов матричного метода и программы расчета на ЭЦВМ, которые были разработаны для сложных составных конструкций из оболочек, пластин и кольцевых деталей (см. работу [7] и статью того же автора в этом сборнике). Проведена коррекция расчетных результатов в зоне отверстия обечайки корпуса (при внутреннем давлении) по формулам (1), (2), а также в зоне сварного шва (при температурном нагружении) с использованием расчетных данных для стыка полу-бесконечных цилиндров с различными коэффициентами теплового расширения [8]. [c.127]

Для цилиндрических баков ракет больших диаметров, работающих при небольшом давлении наддува, целесообразно применять так называемую вафельную I конструкцию. Обечайки бака можно изготовлять из плит алюминиевого сплава. В процессе химического фрезерования ячеек прямоугольной или ромбовидной формы часть материала удаляется. Остающееся часто расположенные ребра делают оболочку анизотропной. Обечайку рассчитывают на устойчивость как цилиндрическую конструктивно-анизотропную оболочку, нагруженную осевым сжимающим усилием и внутренним давлением. Значение [c.293]

Расчет на устойчивость. Обечайку бака рассматривают как изотропную оболочку, нагруженную сжимающей силой, изгибающим моментом и внутренним давлением. Напряжения, соответствующие потере устойчивости такой оболочки, [c.296]

Нагружение тонкостенной трубы одновременно внутренним давлением и осевым растяжением 5 = 5г. Нагружение обечайки цилиндрической тонкостенной емкости внутренним дав-лением = 25 . [c.37]

Расчет пологого конического днища и цилиндрической обечайки, соединенных между собой укрепляющим кольцом (см. рис. 7.3, в), нагруженного внутренним избыточным давлением. Формулы расчета применимы при условиях > [c.139]

В работе [137] приводятся результаты испытаний при малом числе циклов нагружения сварных газгольдеров диаметром 3000 мм с толщиной стенки 17 мм. Повторное нагружение производилось водой с частотой 3 цикла в минуту. При максимальном пульсирующем давлении мембранные кольцевые напряжения достигали 970 кгс/см . Первая трещина в газгольдере появилась в продольном сварном шве обечайки после 37 000 циклов нагружения. После 38 250 циклов длина трещины достигла 130 мм. На внутренней поверхности были обнаружены также трещины в шпангоуте, т. е. в зоне больших изгибных напряжений. [c.146]

Рассмотрим цилиндрический сосуд радиусом R (толщина стенки. S ) с коническим днищем (половина угла конуса а), нагруженный внутренним давлением р (рис. 15, а). Если представить, что каждая часть сосуда может деформироваться свободно, то под действием внутреннего давления по краям цилиндра и конуса возникнут деформации (рис. 15, б) радиальные перемещения Дц, Дк и угол поворота (угловое перемещение) 0ц, 0 . Очевидно, что эти деформации для цилиндра и конуса различные, т. е. Дц =т = Ф и Ф 0 . Однако оболочки связаны одна с другой (края их не свободны), и в рассматриваемом сечении деформации должны быть одинаковыми. В результате по краю появляются равномерно распределенные по окружности краевые нагрузки, лежащие в меридиональных сечениях сила Яд (МН/м) и момент Мц (МН м/м) (рис. 15, б). Кроме того, в случае, если обечайки соединены под углом, возникает распорная, равномерно распределенная по краю сила Р (МН/м). Краевая распорная сила равна проекции меридиональных сил, взятых с обратным знаком, на плоскость, проходящую через стыковое соединение. Например, для соединения, показанного на рис. 15, Р = —5 sina. [c.40]

Разработанные в МИСИ им. В. В. Куйбышева многокомпонентные цепочки одномиллиметровых тензорезисторов и специализированная регистрирующая аппаратура были использованы при испытании реальных цилиндрических сосудов с патрубками (рис. 7.5, а), нагруженных пульсирующим внутренним давлением. Исследовали влияние геометрических параметров сопрягаемых оболочек на кинетику перераспределения деформаций и напряжений при циклическом нагружении в пластической области. Диаметр цилиндрической обечайки составлял В = 600 и 1200 мм отношение радиуса патрубка к радиусу обечайки г Н = 0,3 и 0,5 при относительной толщине стенки х/Т = 0,02 0,04. Тензоре- [c.139]

Входные и выходные циркуляционные патрубки в корпусе устанавливаются на двух уровнях, перпендикулярных оси корпуса, и расположены в каждом уровне на равных расстояниях верхние и нижние патрубки устанавливаются один под другим либо со сдвигом на нолпериода. Известные расчетные и экспериментальные данные [1] показывают, что для принятого расположения патрубков напряженное состояние в зоне стыка патрубка с корпусом, являющейся зоной существенной конструктивной неоднородности, может рассматриваться независимо от соседних патрубков. Соотношение диаметров корпуса и патрубка позволяет рассматривать искривленную оболочку корпуса в этой зоне как плоскую пластину с отверстием, имеющую толщину корпуса. Такая возможность более очевидна в случае осесимметричного температурного нагружения патрубка, когда слабое искривление обечайки несущественно влияет на условия взаимодействия патрубка и примыкающей к нему части корпуса. При действии внутреннего давления мембранные растягивающие усилия в цилиндрической обечайке корпуса в меридиональном и кольцевом направлениях отли- [c.126]

Таким образом, при расчетной определении усилий взаимодействия в стыке патрубка с обечайкой не только геометрия, но и нагружение приняты осесимметричными. Однако при внутреннем давлении после нахож- [c.129]

Расчет соединения штуцера или цилиндрической обечайки с кониче-скойобечайкой по меньшему диаметру (см. рис. 7.3, е), нагруженного внутренним избыточным или наружным давлением. Формулы расчета применимы при условии 1 < 60°. [c.139]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...