Регулирование температуры исходной воды

Водопроводная вода подавалась в бак с постоянным уровнем воды и затем насосом через корытчатый водораспределитель в контактную камеру. По пути на горизонтальном участке была установлена диафрагма для определения расхода воды на входе в контактную камеру. Регулирование температуры исходной воды проводилось с помощью подмешивания теплой умягченной воды, отбираемой из трубопровода котельной, либо путем подачи пара в бак барботажным способом. Нагретая в контактной камере вода стекала в поддон, а оттуда — в мерный бак, с помощью которого определялось количество воды на выходе из контактной камеры. Во время опыта задвижка на спускной линии из бака была закрыта, после опыта вода спускалась в дренаж. Б поверхность контакта включалась также поверхность степок контактной камеры. [c.52]

РЕГУЛИРОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ИСХОДНОЙ ВОДЫ [c.15]

В качестве регулятора применен электронный регулятор типа ЭР-111-59. Следует учесть, что при колебаниях температуры исходной воды, превосходящих 5°С, для устранения статической ошибки регулирования необходимо предусмотреть коррекцию путем введения в схему регулятора импульса от термометра сопротивления. Платиновый термометр сопротивления градуировки 21 следует включить по схеме рис. 3 в одно из плеч индукционного моста. Во второе плечо моста включается потенциометр К-52 [Л. 3]. [c.105]

На втором этапе переходного процесса под действием регулятора температуры система переходит от промежуточного к новому установившемуся режиму. Температура сетевой воды возвращается к исходному значению. Выполненные в ЛПИ исследования [1] свидетельствуют о хороших возможностях схемы в обеспечении устойчивости и качества переходного процесса. Эта схема может быть применена на турбинах без переделки существующих систем их регулирования. Для этого последние должны быть дополнены всего одним элементом — [c.178]

Изменение характеристик исходной воды. В тех случаях, когда качество, температура или расход исходной воды претерпевают частые изменения, рекомендуется производить умягчение методом ионного обмена. Например, при Ма-катионировании с применением только одного реагента (соли) повышение жесткости исходной воды требует лишь более частой регенерации слоя катионита. В то же время при известково-содовом умягчении необходимы два реагента, и если меняется состав исходной воды, то количество вводимых реагентов должно быть откорректировано механическим регулированием дозирующего устройства либо изменением состава применяемой готовой смеси. [c.172]

Для электростанций с барабанными парогенераторами с давлением пара 15,4 МПа при регулировании температуры перегретого пара питательной водой в зависимости от качества исходной воды рекомендуются при технико-экономическом обосновании следующие принципиальные схемы ионитной части химического обессоливания. [c.120]

Исходными данными для расчета графиков регулирования являются температура воды в подающем трубопроводе которая задана отопительным графиком, а также отношение расходов тепла на горячее водоснабжение и отопление [c.593]

В нестационарных условиях опыты проводятся при резких несбалансированных расходах воды и топлива, что имеет место прежде всего при регулировании котла. В диапазоне нагрузок от 40—50 до 100 % номинальной при включенных и отключенных ПВД опыты проводятся с возмущением расходом топлива при постоянном расходе питательной воды и возмущением расходом питательной воды при постоянном расходе топлива, а также изменением давления. Возмущение топливом можно осуществлять изменением его подачи через все работающие горелки, а также включением или отключением одной-двух горелок (разных в ряду и ярусах), а также мельничных систем. Переключения горелок и мельничных систем более чувствительны, так как эти местные возмущения влияют на тепловые перекосы по газовому тракту, осложняя работу пароводяной системы. Возмущения обычно составляют 20—25 % исходных значений, а продолжительность (от внесения до снятия возмущения) от 5 до 45 мин. Большие возмущения приближаются к аварийным. Возмущение водой наносят резким уменьшением расхода воды. Рост температуры среды и металла в НРЧ при увеличении расхода топлива происходит с меньшим запаздыванием, чем при уменьшении расхода воды. Ограничением величины и продолжительности возмущений обычно является предельная температура пара, достигаемая в пароперегревательном тракте (за ВРЧ и ширмами). В испытаниях допускается кратковременное на 2—5 мин) повышение температур пара по отношению к расчетным до 50 °С за ВРЧ и далее. [c.226]

При охлаждении воды в баке ниже заданной температуры трубка регулятора, охлаждаясь укорачивается и давит стержнем па рычаг регулятора. Рычаги регулятора перемещаются рычажной пружиной в исходное положение и открывают клапан регулятора. Газ через электромагнитный клапан и клапан регулятора поступает к горелке и зажигается от запальника. Если запальник погаснет, термопара охладится, электрический ток в цепи исчезнет, электро.магнитный клапан закроется и прекратит доступ газа к горелке и запальнику. Для регулирования количества воздуха, подаваемого к горелке 9, служит регулятор подачи воздуха 10. [c.470]

Рис. 9-18. Схема автоматического регулирования подачи и температуры исходной воды, автоматов защиты, продувк11 и управления шламовым режимом осветлителя.

Система отопления. На основе анализа математических моделей система отопления может бьггь описана соотношениями, приведенными в [30, 31]. Их совместное решение позволяет определить тепловую производительность системы отопления для расчетных и переменных режимов. Модель переменных режимов для независимого присоединения систем отопления (см. рис. 4.2, а) может быть описана соотношениями из [20, 94, 95]. Таким образом, моделирование режимов системы отопления основано на решении нелинейной системы алгебраических уравнений теплового баланса и теплопередачи. В зависимости от функциональной задачи АСУ ТП входные данные процессов отопления и результаты расчета могут варьироваться следующим образом. Для задачи Расчет графика центрального качественного регулирования исходными данными являются температура воздуха в помещении, а результатом расчета — температура сетевой воды в подающей линии и расход теплоносителя на систему отопления (рис. 3.8, а). В остальных задачах заданной считается температура сетевой воды в подающей линии, а неизвестными — расход теплоносителя и температура воздуха в помещении (рис. 3.8, б). [c.111]

В технологических схемах реагентного умягчения воды с осветлителями вместо вихревых реакторов применяют вертикальные смесители (рис. 20.5). В осветлителях следует поддерживать постоянную температуру, не допуская колебаний более 1°С, в течение часа, поскольку возникают конвекционные токи, взмучивание осадка и его вынос. Подобную технологию применяют для умягчения мутных вод, содержащих большое количество солей магния. В этом случае смесители загружают контактной массой. При использовании осветлителей конструкции Е. Ф. Кургаева, смесители и камеры хлопьеобразования не предусматривают, поскольку смешение реагентов с водой и формирование хлопьев осадка происходят в самих осветлителях. Зна-чительная высота при небольшом объеме осадкоуплотнителей позволяет применять их для умягчения воды без подогрева, а также при обескремнивании воды каустическим магнезитом. Распределение исходной воды соплами обусловливает ее вращательное движение в нижней части аппарата, что повышает устойчивость взвешенного слоя при колебаниях температуры и подачи воды. Смешанная с реагентами вода проходит горизонтальную и вертикальную смесительные перегородки и поступает в зону сорбционной сепарации и регулирования структуры осадка, что достигается изменением условий отбора осадка по высоте взвешенного слоя, создавая предпосылки для получения его оптимальной структуры, улучшающей эффект умягчения и осветления воды. Проектируют осветлители так же, как и для обычного осветления воды. [c.486]

Термин скользящие параметры пара означает постепенное повышение температуры и давления свежего пара от заданного исходного уровне до номинальных значений. Как на арабанном, так и на прямоточном котле скользящие параметры пара обеспечиваются постепенным увеличением расхода топлива [19.17]. Для этой цели в СССР прямоточные котлы оснащаются встроенными сепараторами (ВС), выполняющими при пуске функции барабана котла с естественной циркуляцией среды — разделение пара и воды. В обоих случаях в пароперегреватель (из барабана или ВС) поступает насыщенный пар и граница пароперегревателя является зафиксированной. Естественно, что при этом увеличение расхода топлива приводит к росту паропроизводительности котла и температуры пара. Наряду с этим при заданной паропроизводительности котла на соответствующем уровне установится и давление свежего пара. Этот уровень определяется принятой при разработке пусковой схемы блока пропускной способностью пускосбросного устройства (ПСВУ, БРОУ, РОУ). Таким образом, для получения при пуске блока минимально параметров свежего пара как на барабанном, так и на прямоточн котле требуется установить соответствующий минимальный расход топлива. Следовательно, требование о проведении пуска блока при скользящих параметрах пара направлено прежде всего на сокращение потерь топлива. Наряду с этим обеспечение заданного начального уровня температуры пара в соответствии с уровнем температуры паровпускных частей турбины создает наиболее благоприятные условия для их прогрева и позволяет сократить длительность пуска блока. Такой же эффект получается и от установления пониженного начального давления свежего пара, так как при этом дросселирование пара (соответственно и перепад температур) в регулирующих клапанах турбины (РК) минимально. Открытие всех РК при пуске ускоряется, вследствие чего совмещается прогрев самих РК и перепускных труб. Таким образом, рассматриваемое требование направлено также к обеспечению наиболее благоприятного режима и из условий надежности турбины. Особенно важным в этом отношении является установление заданной начальной температуры свежего и вторично перегретого пара. Вместе с тем не только при пусках из холодного или близкого к нему состояния, но и при ряде пусков йз неостывшего состояния температуры свежего и вторично перегретого пара на блоках, не оснащенных специальными устройствами для регулирования температуры пара, устанавливаются на уровне выше требуемого. Кроме того, в процессе нагружения блока важно выдерживать заданный график увеличения этих температур с минимальными отклонениями от него. Только при этом условии можно реализовывать в эксплуатационных условиях пуски блоков с минимальными продолжительностями, без превышения допустимых термических напряжений в металлоемких элементах оборудования. Для этой цели в пусковых схемах блоков предусматриваются специальные средства регулирования температур пара при пусках (пусковые впрыски, паровые байпасы промежуточного перегревателя и т. п.), оснащенные [c.146]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...