Расчет на общую устойчивость

Одним из вариантов подкрепленной конструкции является панельная конструкция. Для сухих отсеков применяют прессованные или механически и химически фрезерованные панели. Частые продольные подкрепления в стрингерно-панельной конструкции и продольные и поперечные в вафельной конструкции позволяют избежать потери устойчивости обшивки. При расчете на общую устойчивость такую конструкцию можно считать конструктивно-анизотропной оболочкой. [c.316]

При расчете на общую устойчивость замкнутые цилиндрические и конические гофрированные отсеки рассматривают как конструктивно-ортотропные оболочки. Задача выбора профиля гофра состоит в том, чтобы обеспечить высокие местные критические напряжения плоских и скругленных элементов гофра. Гофрированные панели, применяемые в качестве обшивки и имеющие по краям силовые элементы, рассчитывают как конструктивно-анизотропные пластины или пологие оболочки. При ориентировке гофров вдоль действия сжимающей нагрузки удается получить весьма высокие критические напряжения. Относительные критические напряжения можно повысить до значения 0, /0 = 0,7. .. 0,8. Для отсеков, нагруженных преимущественно осевым сжатием, конструкция с продольным направлением гофров является одной из наиболее эффективных в весовом отношении. [c.317]

Значение коэффициента Для каждого конструктивного варианта отсека определяют экспериментально. В оценочных расчетах на общую устойчивость можно брать Йхл == Ь [c.334]

РАСЧЕТ НА ОБЩУЮ УСТОЙЧИВОСТЬ [c.268]

Расчет на общую устойчивость 269 [c.269]

Расчет на общую устойчивость 271 [c.271]

Действительные критические усилия сжатия Ni во внешних слоях и сдвига Т в элементах сот с учетом реальной работы конструкции определяют по найденным значениям Nie и Tie при помощи пересчета по следующим формулам (аналогичным приведенным в расчете на общую устойчивость) [c.298]

Расчет иа общую устойчивость. Панель работает в условиях цилиндрического изгиба, и расчет на общую устойчивость выполняют в соответствии с указаниями на стр. 268—273. [c.320]

Расчет на общую устойчивость изгибаемых моментом элементов производится по формуле [c.89]

Расчет на общую устойчивость балок двутаврового сечения, изгибаемых в плоскости стенки, производят по формуле [c.67]

Сплошные балки при расчетах на общую устойчивость [c.41]

Сплошные балки при расчетах на общую устойчивость...........0,95 [c.112]

Остаточные напряжения могут влиять на общую устойчивость сварных стержней. Механизм влияния здесь может быть двоякий. Один — связан с уменьшением общей устойчивости в связи с наступлением местной потери устойчивости отдельных элементов второй — с наличием остаточных напряжений в сжатом стержне, а также начальной кривизны после сварки. При расчетах на общую устойчивость сжатых сварных стержней влияние остаточных Напряжений обычно не учитывают. Практика эксплуатации сварных конструкций показала, что имеющиеся запасы устойчивости по общепринятым расчетам достаточны, чтобы этим влиянием можно было пренебречь. [c.65]

Величины ст и //Я малы, поэтому расчета на общую устойчивость консоли не требуется [42]. [c.44]

Расчет на общую устойчивость сжатых и сжато-изогнутых элементов сводится к соблюдению условия [c.318]

Из рис. 3.4 видно, что возникает разболтка и получается разностное решение с возрастающими по величине от слоя к слою значениями fu/[, не имеющее ничего общего с точным решением, представляющим функцию, которая принимает только положительные значения и убывает в точке с номером k. Разболтка началась из-за того, что температура и упала в отрицательную область и стала меньше, чем температуры соседних точек, что противоречит физическому смыслу. Нетрудно убедиться, что при расчете на границе устойчивости с шагом Дт = 0,5 получим = 0,5, и == О, ] 0,5, т. е. все температуры положительны и не превышают температур соответствующих им соседних точек на предыдущем временном слое. Дальнейший расчет с шагом Ат = 0,5 привел бы к получению колеблющегося решения и/ с убывающей нормой и> . [c.82]

Расчет на ЭВМ устойчивости систем с кусочно-постоянными коэффициентами. Эти системы рассматривают не только как самостоятельные модели, но и используют для аппроксимации весьма общего класса систем с кусочно-непрерывными коэффициентами. Матрица перехода выражается при этом через элементарные функции. Пусть в уравнении (3) [c.131]

Расчет панельных отсеков, работающих при осевом сжатии, производится на общую устойчивость (как конструктивно-анизотропной оболочки) и на местную устойчивость, определяемую устойчивостью элементов панелей. При расчете баков вафельной конструкции была получена формула для критической погонной сжимающей силы при [c.324]

При расчете балок на общую устойчивость вводится коэффициент уменьшения допускаемого напряжения изгиба. Строительные нормы дают формулу [c.129]

Уд—коэффициент уменьшения допускаемого напряжения при расчете балок на общую устойчивость, зависящий от длины балки и размеров поперечного сечения. Значения для прокатных двутавровых балок даны в табл. 5-4. [c.129]

Коэффициент д уменьшения допускаемого напряжения при расчете прокатных двутавровых балок из стали Ст. 3 на общую устойчивость [c.129]

В формулы для расчета панелей и оболочек на общую устойчивость и изгиб входят приведенные упругие параметры заполнителя. В случае сплошного заполнителя из однородного материала — например, из пенопласта — этими приведенными упругими параметрами являются параметры материала заполнителя. Для заполнителей из ребристых конструкций (сотового, типа гофра или складчатого и др.) или из армированного пенопласта приведенные упругие параметры — это параметры эквивалентного в отношении работы панели на общую устойчивость или изгиб сплошного однородного заполнителя. [c.247]

В некоторых случаях возможно использование панелей, работающих и после того, как отдельные их элементы (например, элементы сот или ребра, армирующие пенопласт) теряют местную устойчивость. В этих случаях расчет (в частности, при определении приведенных упругих параметров) ведут с учетом такой работы элементов. Однако местная потеря устойчивости элементов может привести к исчерпанию несущей способности всей панели. Поэтому, помимо расчета панели на общую устойчивость, проверяют устойчивость, связанную с исчерпанием ее несущей способности при местной потере устойчивости элементами. [c.247]

Следует отметить, что расчет на общий изгиб и устойчивость трехслойных оболочек со слоями из изотропных материалов можно привести в большинстве практически важных случаев к решению тех же уравнений при аналогично поставленных граничных условиях, что и в случае расчета трехслойных оболочек симметричного строения с легким заполнителем. Различие состоит лишь в коэффициентах уравнений. Следовательно, нет необходимости специального решения задач для трехслойных оболочек несимметричного строения с жестким заполнителем, если имеется решение соответствующей задачи для симметричной оболочки с легким заполнителем достаточно в окончательные результаты ввести значения соответствующих жесткостей. [c.252]

В случае трехслойных пластинок и оболочек с конструктивно анизотропным средним слоем (гофр, соты) в расчетах на общий изгиб и устойчивость используют приведенные (эквивалентные) модули упруго- [c.252]

При расчете панели на общую устойчивость при сжатии в направлении у, когда сила Ny = Л ук в начале расчета неизвестна, в первом приближении принимают Оу = и определяют критическую нагрузку Nyк на панель по формулам, приведенным на стр. 269--289. Далее по формуле (8) определяют полагая Ny = Ыу . Полученный результат уточняют методом последовательных приближений. [c.261]

При расчете панели на общую устойчивость при сжатии в направлении X сначала используют выражение Ех в виде формулы (14) и определяют критическую нагрузку по формулам, приведенным на стр. 269— 289. Далее по формулам стр. 306—308 проверяют ребра на местную устойчивость при сжатии такой нагрузкой. Если устойчивость ребер теряется, расчет повторяют, вводя значение касательного приведенного модуля. [c.266]

При расчете панели с начальным искривлением на общую устойчивость при сжатии в направлении х или совместном сжатии в направлениях X и у сначала используют выражение Охг в виде формулы (14) и определяют критическую нагрузку по формулам, приведенным на стр. 269—289. Далее по формулам стр. 306—308 проверяют ребра на местную устойчивость от сдвига или сдвига со сжатием при такой нагрузке. Если ребра теряют устойчивость, расчет повторяют, вводя в формулы в качестве значение касательного приведенного модуля. В некоторых случаях, например при расчете панели на изгиб, в расчет по формулам, приведенным на стр. 290—296, следует вводить приведенный секущий модуль. [c.266]

Значения критических нагрузок при расчете трехслойных пластинок и оболочек на общую устойчивость определяют в зависимости от конструкции панели или оболочки, характера ее нагружения, условий опирания и размеров. [c.268]

Расчет балок на общую устойчивость 89 [c.89]

РАСЧЕТ БАЛОК НА ОБЩУЮ УСТОЙЧИВОСТЬ [c.89]

Оценочный расчет конической стабилизирующей юбки. Цель такого расчета — найти критические нагрузки общей и местной потери устойчивости конструкции стабилизирующей юбки. При расчете на общую устойчивость моншо (в запас устойчивости) заменить коническую оболочку ортотропной полубезмоментной цилиндрической оболочкой, как показано пунктиром на рис. 13.1, а. Радиус такой экви-валетной ортотропной цилиндрической оболочки равен максимальному радиусу конической оболочки, а жесткостиые характеристики и подсчитывают в зависимости от консгрукции стенки стабилизирующей юбки по формулам, приведенным в 13.4. Затем для определения критического давления эквивалентной цилиндрической оболочки следует [c.345]

Теоретическое решение задачи расчета на общую устойчивость несимметричных двутавров под действием вертикальной нагрузки по нижнему поясу в разрезной и неразрезной схемах при жестком закреплении на опорах, исключающем возможность перемещения и поворота балки в плоскости опорного сечения, дано ЦНИИСК в 1961—1962 гг. [34]. На основании этой работы ЦНИИПромзданий составлена инженерная методика расчета несимметричных балок на устойчивость, включенная в Инструкцию по проектированию путей внутрицехового подвесного транспорта [8]. [c.59]

При этом расчете обычно результат получают довольно быстро. При расчетах на устойчивость площадь поперечного сечения вычисляют без учета местных ослаблений, т. е. принимают А = = Л брутто- Эп о объясняется тем, что местные малые ослабления не влияют на общую устойчивость. Однако при определении разрушающей нагрузки, с которой приходится сопоставлять о р, особенно при расчете стержней средней и малой гибкости, следует вводить в рассмотрение истинную площадь, т. е. Л = Л етто- [c.355]

При трех и более равноотстоящих промежуточных шпангоутах одинаковой жесткости расчет отсека на общую устойчивость можно вести с использованием формул (12.49), размазьшая>5 жесткости шпангоутов по всей длине отсека. [c.341]

При расчете трехслойных панелей и оболочек на общую устойчивость и на поперечный и продольно-поперечный изгиб решаются те же задачи, что и при расчете однослойных панелей и оболочек. В случае легких маложестких на сдвиг заполнителей используют приводимые в гл. 10 расчетные формулы, полученные с учетом взаимных смещений внешних слоев вследствие деформации сдвига заполнителя (в случае заполнителей с большой жесткостью сдвига эти формулы переходят в известные формулы для однослойных панелей и оболочек при соответствующих жесткостных характеристиках составных сечений). [c.247]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...