Коэффициент восстановления пружины

Груз А массы М падает без начальной скорости с высоты Н на плиту В массы Мч, укрепленную на пружине, которая имеет коэффициент жесткости с. Найти величину 5 сжатия пружины после удара в предположении, что коэффициент восстановления равен нулю. Ответ [c.328]

Рычаг находится в покое, соответствующем статической деформации пружины, при этом его стержень 0D горизонтален. В точку D рычага падает груз А массой т = 20 кг с высоты /i = 0,5 м. Удар груза о стержень 0D рычага неупругий (k- = 0). Приобретя угловую скорость, рычаг точкой F ударяется о неподвижное тело В массой тв=120 кг коэффициент восстановления при этом ударе 2 = 0,2. Считать груз А и тело В материальными точками, [c.258]

Масса m связана с неподвижным основанием пружиной с жесткостью с и демпфером сухого трения, величина силы сопротивления в котором не зависит от скорости и равна Н. На одинаковых расстояниях А от положения равновесия установлены жесткие упоры. Считая, что удары об упоры происходят с коэффициентом восстановления, равным единице, определить значение [c.439]

Вариант 19. При испытании упорных (буферных) брусьев на удар маятник копра массой т = 500 кг, радиус инерции которого относительно неподвижной горизонтальной оси вращения О i o= 1,2 м, отклоняют от положения устойчивого равновесия на угол 0 = 90 и отпускают без начальной угловой скорости. Падая, маятник точкой А ударяется о буферный брус массой /По= 1000 кг, коэффициент жесткости комплекта пружин которого с= 10 000 Н/см. Коэ ициент восстановления при ударе k = 0,5. Отклонившийся после удара на угол р маятник задерживается в этом положении специальным захватом. [c.254]

Масса т колеблется на пружине, коэффициент жесткости которой с. На одинаковых расстояниях А от положения равновесия установлены жесткие упорыГ Считая, что удары об упоры происходят с коэффициентом восстановления, равным единице, определить закон движения системы при периодических колебаниях с частотой о). Найти возможные значения 0. [c.438]

Масса т связана с неподвижным основанием пружиной с жесткостью с и демпфером сухого трения, величина силы сопротивления в котором не зависит от скорости и равна Н. На одинаковых расстояниях А от положения равновесия установлены жесткие упоры. Считая, что удары об упоры происходят с коэффициентом восстановления, равным единице, определить значение И, при котором вынуждающая сила F os(ot не может вызвать субгармонических резонансных колебаний, имеющих частоту a/s (s—целое число). [c.439]

Из условий прочности инструмента [6] принимаем < 9 м1сек, тогда максимальная скорость отскока бойка при ударе по стали отс < 5 м/сек (в нашем случае коэффициент восстановления при ударе по инструменту принят е = 0,2). При этом полагаем, что пластических деформаций в пружинах не происходит [10] и энергия ударной волны поглощается резиновыми амортизаторами (фильтрами ударной волны) [c.183]

Вследствие некоторой упругости соударения (коэффициент восстановления не равен нулю) торец пружины, выведенный ударом бабы из положения равновесия, получает скорость, несколько большую, чем ударяющий по нему груз поэтому он уходит вперед и вновь встречается с грузом лишь прп обратном движении при этом пропсходит ряд ослабленных ударов. При окончании процесса разворачивания пружины гр5 з подбрасывается на некоторую высоту, затем вновь падает на пружину и т. д. [c.76]

Если соударение груза т с буфером характеризуется коэффициентом восстановления, не равным нулю, то может быть применен такой же графоаналитический метод, как и при расчете удара по неподжатому буферу. Необходимо лишь отсчитывать смещения от недеформированного положения пружины. [c.497]

В работах [L.86, L.85] проводилось измерение нагрузок на профилях NA A0012 и 0006, а также модифицированных профилях NA A 23010 и 23006 при колебаниях по углу атаки и по вертикали. Отмечено затягивание динамического срыва, при котором максимальные значения коэффициентов подъемной силы превышают стационарные, а также появление отрицательного демпфирования колебаний по углу атаки при срыве. При этом оказалось, что отрицательное демпфирование зависит от числа Маха. Приведены данные и по нестационарному сопротивлению профиля. У изогнутых профилей характеристики оказались лучше, чем у симметричных они имели большее значение максимального коэффициента подъемной силы при колебаниях, а отрицательное демпфирование соответствовало большим значениям средних углов атаки. Показано, что путем установки пружины, при которой собственная частота колебаний профиля соответствует собственной частоте крутильных колебаний лопасти (4—6 Гц), и приведения профиля в колебательное движение с частотой вращения винта можно воспроизводить на двумерной модели срывные характеристики, соответствующие работе винта при полете вперед. Предложен способ расчета подъемной силы при динамическом срыве, требующий решения дифференциального уравнения второго порядка и учитывающий затягивание срыва, возрастание подъемной силы и запаздывающее восстановление плавного обтекания (по этому вопросу см. также работы [L.87] и [G.103]). [c.813]

Для сцепления характерными являются два вида неиспраВ ностей неполное включение (сцепление пробуксовывает) и неполное выключение (сцепление ведет ). Прич иной неполного включения является отсутствие и.ти значительное у.меньшение овобоя--ного хо,да муфты выключения. При нормальной величине свободного хода пробуксовка сцепления возможна вследствие снижения коэффициента трения фрикционных накладок (замасливание, под-г0 рание, загрязнение) или ослабления (разрушения) нажимных пружин. Пробуксовка оцепления ухудшает тяговые качества автомобиля, приводит 1К снижению средней скорости движения и запрудняет движение в трудных дорожных условиях. Устраняется эта неиаправность заменой деталей или восстановлением регулировки свободного хода муфты выключения, если регулировка нарушена. [c.169]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...