Другие конфигурации струй

Другие конфигурации струй 417 [c.417]

Другие конфигурации струй. Для полноты картины отметим еще несколько исследованных конфигураций струй. [c.417]

В настоящее время сепаратор обычно собирается из пластин, конфигурация которых имеет вид, приведенный на рис. 8.5. Однако в эксплуатации находятся также сепараторы, собранные из пластин другой конфигурации. Обычно пластины собираются в отдельные пакеты, размеры которых позволяют проносить их через люк испарителя. Собираются пакеты в паровом пространстве испарителя и крепятся между собой и к корпусу аппарата сваркой. В последние годы на испарителях устанавливаются вертикальные жалюзийные сепараторы (рис. 8.6). В таких конструкциях отсепарированные на пластинах капли стекают вниз, а образующиеся на нижних частях пластин струи и пленки собираются и отводятся в водяной объем паропромывочного устройства. [c.204]

Пескоструйная очистка применяется для поковок любого веса и конфигурации. Производится в пескоструйных камерах или пескоструйных аппаратах барабанного типа [3], Последние более пригодны для поковок весом до 6 кг. Поковки в барабане, кроме действия песка, подвергаются сотрясениям и ударам друг о друга, что ускоряет процесс очистки. Струя песка при помощи шланга с наконечником и сжатого воздуха (давление 5— %ата) направляется на поверхность поковок и сбивает окалину. Песок должен быть сухой, горный кварцевый или речной — марки 20/40. Использование мелкого песка (стержневые пески) вызывает обильное пылеобразование и не рекомендуется. Расход песка на очистку 1 т поковок 50—70 кг. Грануляция песка — от 1 до [c.468]

Представляет интерес исследование влияния конфигурации вставок и насадков на качество распыливания. Для этой цели были испытаны 3 вставки и 5 насадков в различных комбинациях. Вставка, показанная на рис. 6-42, а, отличалась от вставки, представленной на рис. 6-41, тем, что в ней были просверлены четыре отверстия 1 для подачи некоторого количества воздуха к корню топливной струи. Вставка, показанная на рис. 6-42, б, принципиально не отличалась от только что описанной вставки, но отверстия 1 имели тангенциальное направление под углом 20°, что способствовало завихрению воздуха у корня струи топлива. Кроме того, наружной поверхности вставки была придана шарообразная форма. Насадки, представленные на рис. 6-42, в—д, отличались от насадка, показанного на рис. 6-41, наличием небольшого прямого участка, переходящего в конус. Друг от друга эти насадки отличались как длиной и углом конуса, так и длиной прямого участка. Насадок, представленный на рис. 6-42, е, не имел прямого участка и отличался от насадка, показанного на рис. 6-41, значительно меньшим углом конуса. [c.160]

Однако следует иметь в виду, что в осесимметричном случае конфигурация, изображенная на рис. 81, а, невозможна ), и поэтому предыдущее теоретическое исследование больше не применимо, а максимальная скорость струи должна быть ограничена другими факторами. [c.258]

Наличие в окружающем пространстве геометрических ограничений (преград) для струи является дополнительным фактором, который существенно влияет на состояние системы. Открытые преграды в виде отражателей, конфигураций разделяющихся ступеней ракет и других элементов конструкций, в которых реализуется струйное течение, могут быть различных форм и размеров. Наиболее изученными экспериментально и теоретически являются плоские преграды, установленные под углом Ф к оси сопла (см. рис. 1.3, а). Такие преграды делятся на безграничные и ограниченные (цилиндр с плоским торцем [9, 10]) при этом угол Ф может изменяться от отрицательных значений до 90 (см. рис. 1.3, б). Если плоская преграда расположена под отрицательным углом, то натекание на нее возможно только при больших поперечных размерах струи. В противном случае преграда вырождается в экран и омывается окружающим газом. В процессе формирования струйного течения (увеличения поперечных размеров струи) такой экран может стать преградой. Разнообразные виды отражателей и преград для струй ракетных двигателей рассматриваются в работе [11 [c.15]

После открытия вентильной головки вода из-под маховика может не капать, а политься струей. Не пугайтесь В этой вентильной головке, как уже отмечалось, не бывает срыва наружной резьбы штока, ибо она отсутствует. Произошло, вероятно, другое штифт выпал из соответствующего отверстия штока. Внутренняя конфигурация маховика, к сожалению, этому не препятствовала. Конструкторы вентильной головки этот вопрос не додумали. Следовало бы изменить пресс-форму для изготовления маховика. Будем надеяться, что конструкторы вентильной головки заметят эту публикацию. [c.22]

Исследование влияния конфигурации кромки сопла на интенсивность пульсаций скорости на оси струи проводилось следующим образом. Устанавливался отрезок трубы с одним из испытываемых типов кромки. При заданной амплитуде (120 Дб) и частоте внешнего акустического возмущения проводились измерения скорости (У(л) и пульсаций скорости U x) в зависимости от расстояния до среза сопла. Частоты акустического возбуждения соответствуют зонам максимального эффекта St = 0.29 (100 Hz), St/j = 2.6 (900 Hz), как видно из фиг. 2. Далее устанавливался другой тип кромки, для которой проводились аналогичные измерения при тех же параметрах акустического поля. [c.29]

Заключение. Исследования проводили при таких конфигурациях кромки сопла, что без внешнего акустического воздействия ее замена на любую другую из описанных выше не приводила к изменению характеристик струи, т.е. структура течения на срезе сопла и режим течения в пограничном слое на стенках сопла оставались неизменными. [c.31]

При повышении давления в окружающем пространстве скачки станут более интенсивными, утол наклона их увеличится и правильное пересечение станет невозможным. Возникнет другая конфигурация скачков (рис. 5.29, б), показанная ранее на рис. 5.22. Такие картины течения наблюдаются в струях, выходящих 1 3 сопла Лаваля, если давление за соплом выше расчетного. Следует, конечно, иметь в виду, что при течении вязкого газа [c.125]

Носки-трамплины имеют различную конструкцию с плоским дном (рис. 24.14, а—в), с плоским дном и цилиндрической вставкой (рис. 24.14, г), с дном в виде цилиндрической или другой криволинейной поверхности (рис. 24.14, е). Если необходимо увеличить или уменьшить ширину струи в месте падения (по сравнению с сечением на выходе с носка), применяют расширяющий (рис. 24.14, д, е) или сужающий (рис. 24.14, в) трамплин. С помощью подбора конфигурации трамплина можно решать и более сложные задачи (например, сброс потока в узкое каньонообразное русло нижнего бьефа с рассредоточением падающей струи по длине). [c.206]

Анализируя возможные причины неудовлетворительной работы рассматриваемых горелок, Ю. В. Иванов расчетным путем (см. гл. X) установил, что в случае насадка с 24 щелями размером 45X ХЮ мм газовые струи не только быстро сливаются друг с другом, но и не обладают достаточной дальнобойностью для того, чтобы они могли попасть в область основного потока воздуха. Одного только увеличения скорости истечения газа еще не достаточно. Для того чтобы улучшить распределение газа в потоке воздуха , необходимо увеличить сечение газовыпускных щелей. Напри-. мер, по расчетам, выполненным Ю. В. Ивановым, удовлетворительное распределение газовых струй по сечению воздушного потока можно обеспечить в случае, когда йУг = = 50 м/сек, при истечении газа из восьми щелей, имеющих размеры 60X28 мм, а в случае, когда Шг= = 120 м/сек, — при истечении газа из восьми щелей, имеющих размеры 50X14 мм. К сожалению, влияние конфигурации амбразуры и некоторых других аэродинамических факторов в данных расчетах не учитываются. Все же результаты подобных расчетов могут использоваться [c.114]

Упрочнение стекла путем его закалки получило широкое промышленное применение в производстве листового технического стекла, стеклянных изоляторов, водомерных стекол для котлов и автоклавов, тарного, светотехнического и ряда других специальных стекол. Наибольшее распространение имеет закаленное листовое стекло, называемое сталинит , которое получается путем закалки обычного промышленного листового стекла (тянутого или прокатного), полированного или неполированного, толщиной от 4,5 до 25 мм. Обычно листы стекла, одинаково разогретые в электрической печи до температуры 610—650° С, быстро и равномерно (с обеих сторон) охлаждают струями холодного воздуха в специальной воздухоструйной установке. Стекло сталинит производят в виде плоских или гнутых листов различной конфигурации и размеров (например, полупанорамных и панорамных стекол для автомобилей). [c.188]

Ранее описанные исследования базировались на использовании теории струй идеальной жидкости, возможны также и другие подходы к изучению влияния стенок на процессы взаимодействия струй в камерах различной конфигурации. Так, С. Л. Трескунов, исследуя взаимодействие струй по схеме, показанной на рис. 12.7, а, исходит из следующего представления процесса [41]. При распространении плоских струй в пространстве между торцевыми стенками, параллельными плоскости чертежа, образуется замкнутая область I, давление в которой выше, чем давление среды в пространстве II, внешнем по отно-шению к области взаимодействия струй. Силой, определяемой [c.137]

Другие плоские конфигурации также могут давать периодические струи. Они получаются, например, в случае некоторых полуструй, возникающих в параллельном потоке около угла (рис. 111, а), а также при некоторых парных струях, втекающих в резервуар через смежные параллельные щели ). [c.377]

Хорошие результаты дает плазменно-дуговая сварка и наплавка (сварка сжатой дугой), основанная на использовании тепла плазменной дуги. Для сварки применяют плазмотроны с зависимой дугой, у которых плазменная струя совпадает с направлением столба дуги, горящей между электродом (катодом) и ремонтируемой деталью, подключенной к положительному полюсу источника питания. Плазменнодуговая сварка и наплавка по сравнению с другими видами сварки имеет ряд преимуществ надежная газовая защита сварочной ванны от воздействия окружающего воздуха, сохранение химического состава металла сварочных соединений, благодаря концентрированному действию дуги почти не происходит коробление детали, нет необходимости в предварительном и местном подогреве. Предварительный нагрев делается только при ремонте деталей сложной конфигурации. Сварка ведется, как и при плазменной металлизации, неплавящимся электродом. [c.81]

В этом методе металл непрерывно обрабатывается по мере его залнвки в изложницу. Естественно, что при этом возможно воздействовать на кристаллизацию слитков достаточно больших размеров, так как ультразвуковые колебания обрабатывают расплав отдельными небольшими его порциями. Этот метод особенно важен при обработке отливок, т. е. различных изделий более или менее сложной формы. Возможности ультразвукового воздействия на кристаллизацию отливок введением колебаний непосредственно в литейную форму в ряде случаев весьма ограничены вследствие сложной конфигурации отливки или большого ее объема. Поэтому промежуточная обработка металла в процессе разливки в форму имеет большой практический интерес. Рассматриваемый метод не имеет недостатков, связанных с зональным затвердеванием, однако для этого необходимо обеспечить определенные условия, основным из которых является применение неразрушающегося излучателя. Очевидно такой метод применим не для чистых металлов, а для сплавов, обладающих достаточным температурным интервалом кристаллизации, в котором должна происходить обработка. При этом требуется более строгое, чем при других методах, соблюдение температурного режима разливки. Сильный перегрев не обеспечивает этан кристаллизации в промежуточном объеме, а низкая температура расплава приводит к заполнению основной изложницы недостаточно обработанным расплавом. Скорость разливки тоже должна быть строго выдержанной, при слишком большой скорости обработка может оказаться неэффективной, а малая скорость снижает производительность и может вызвать неоднородность слитка (слоистость) кроме того, температура струи металла, поступающей в промежуточную изложницу, может существенно уменьшиться к концу обработки, следствием чего явится неодно- [c.492]

Наличие в акустическом спектре струи дискретных составляющих связывается [14] с ударно-волновыми структурами в струе. При прохождении малых возмущений через скачки уплотнения могут появиться дополнительные источники звука, которые называют шумом на скачках. Следует отметить и возможность нарушения устойчивости струйного течения, связанную с ударными волнами [14]. Одна из них — градиентная катастрофа — обусловлена бесконечно большими градиентами газодинамических переменных за ударными волнами с определенными характеристи ками (интенсивностью и кривизной). Другой причиной является нарушение условий динамической совместимости в ударноволновых структурах, образующихся иа линиях пересечения газодинамических разрывов (катастрофа интерференции). Например, в работе [7] невозможность существования тройных конфигураций ударных волн при малых числах Маха (< 1,428 для 7 — 1,4) связывается с возникновением нестационарного режима истечения из сопел с геометрическими числами Маха при плавном повышении давления в ресивере. Катастрофой интерференции в задачах о распространении скачка уплотнения в [c.19]

Значимость полученных решений для сверхзвуковых струйных течений связана главным образом с определением границ областей отсутствия решения задачи. Как показал анализ [9 -13 ударно-волновых структур в струях, во встречных, догоняюшз1Х скачках уплотнения, в тройных конфигурациях ударных волн и в других случаях интерференции газодинамических разрывов всегда существуют исходные данные, при которых ударно-волновые структуры реализовываться не могут. Часто с областями отсутствия решения связывают возникновение нестационарных режимов струйных течений. Полученные аналитические решения и предлагаемые алгоритмы расчета параметров распада разрыва представляются актуальными не только для струйных задач, но и для газодинамического проектирования сверхзвуковых воздухозаборников, аппаратов струйных технологий и других технических [c.31]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...