Бронзы алюминиевые Влияние алюминия

Фиг. 78. Влияние алюминия на механические свойства алюминиевых бронз.

ВЛИЯНИЮ контакта с титаном на скорость коррозии ряда металлов и сплавов при равной площади поверхности контактирующих образцов. Количественно оценивая данные, можно отметить, что электрохимическое поведение титана при контакте в морской воде с другими металлами аналогично поведению нержавеющей стали типа 18-8. Это позволяет сделать вывод о возможности замены нержавеющей стали титаном в условиях контактирования с другими металлами без опасности существенного усиления кон тактной коррозии. При оценке контактной коррозии с титаном как и с другими электроположительными металлами, следует учи тывать соотношение площадей контактирующих металлов и уда ленность от места контакта. Так, по данным Коттона, в воде в кон такте с титаном при соотношении площадей 10 1 (титан—катод другой металл — анод) сильно корродировали углеродистая сталь алюминий, пушечная бронза умеренной коррозии подвергались алюминиевая латунь, сплавы медь-никель, с незначительной ско ростью корродировала нержавеющая сталь типа 18-8. При обрат ном соотношении площадей (Т1 Me = 1 10) единственным ме таллом, который подвергался коррозии, была углеродистая сталь Эффект контактной коррозии при этом соотношении площадей был в 12 раз меньше, чем при соотношении площадей 10 1. [c.37]

Как показывают длительные испытания, в морской агрессивной атмосфере легирование меди алюминием, цинком, никелем и оловом повышало их сопротивляемость коррозии и поэтому алюминиевые бронзы, томпак, сплавы меди с никелем и цинком, сплавы с никелем и оловом оказываются более стойкими, чем чистая медь. Алюминий оказывает благотворное влияние также в субтропической морской и в сельской атмосферах. Алюминиевые бронзы в этих условиях обнаружили более высокую стойкость. В других атмосферах, и в особенности в промышленных, легирование меди положительных эффектов не давало. Более того, оно часто приводило к понижению стойкости основного компонента сплава. Высокопрочные латуни, содержащие, кроме меди, цинк (20—24%), марганец (2,5—5,0%), алюминий (3—7%) и железо (2—4%), оказались во много раз менее стойкими по сравнению с чистой медью более подробно о коррозионных свойствах различных медных сплавов см. в гл. V). [c.253]

Для измельчения структуры алюминия и его сплавов применяют следующие модификаторы титан, бор, молибден, вольфрам, ниобий, цирконий и др. Структура алюминиевых бронз, по данным М. В. Мальцева, измельчается в - 10 раз под воздействием следующих модификаторов ванадия до 0,2% бора до 0,1% ва-надия+бора по 0,2% вольфрама 0,01%+бора 0,02%. Структура латуней резко измельчается под влиянием следующих модификаторов ванадия до 0,05% ванадия+бора по 0,02% титана+бо-ра по 0,05%. Для оловянных бронз для этих целей применяют ва-надий+бор по 0,05 /о цирконий 0,1%+бор 0,05% титан 0,04% + +бор 0,02% [40]. [c.46]

В связи с изготовлением биметаллических вкладышей начала успешно применяться новая группа высоколегированных алюминиево-оловянных сплавов. Особенностью этих сплавов (99,5% олова и 0,5% алюминия) является наличие в их структуре большого количества мягкой, легкоплавкой эвтектики, механические и физические свойства которой весьма близки к чистому олову. Антифрикционные свойства высокооловянистых алюминиевых сплавов близки к свойствам баббитов. Конструкционная прочность подшипника из такого сплава обеспечивается стальной основой, а усталостная прочность в большой мере — состоянием алюминиевого сплава с оловом. Рядом исследований показано, что от размера, количества и характера распределения оловянистой составляющей двойных и более легированных сплавов в значительной мере зависят их антифрикционные и механические свойства, особенно усталостная прочность. С увеличением содержания олова в сплавах наблюдается тенденция к образованию междендритной и межэеренной непрерывной сетки олова. Эту тенденцию в некоторой области концентрации можно устранить применением повышенной скорости кристаллизации, а также путем добавок никеля и меди. При содержании олова около 20% и более оловянистая эвтектика образует непрерывную сетку при всех условиях охлаждения и легирования. Большое влияние на структуру сплава оказывает режим термической обработки. В случае применения отжига выше температуры рекристаллизации сплава (350° С) оловянистая эвтектика в сплавах, содержащих даже менее 20% олова, распределяется в форме непрерывной сетки. Как показали исследования, применением холодной деформации с последующей рекристаллизацией можно добиться дискретного распределения оловянистой эвтектики в сплавах, содержащих до 30% олова. При этом характер и величина включений оловянистой фазы зависят от степени холодной деформации и температуры отжига. Чем выше первая и ниже вторая, тем более дискретна структура сплава. В случае дискретной формы оловянистой фазы усталостная прочность сплавов значительно возрастет, превышая усталостную прочность свинцовистых бинарных бронз. Антифрикционные свойства сохраняются на высоком уровне и характеризуются низким коэффициентом трения с высокой устойчивостью против заедания. [c.120]

Такие добавки, как В и Ti ограничивают рост столбчатых кристаллов при низкотемпературной разливке стали Х27 и Х23Н18. Их влияние уменьшается при высокотемпературной разливке, что можно объяснить дезактивацией нерастворимых примесей. Установлено, что низкотемпературная разливка через стопор предварительно перегретого алюминия, 5%-ной алюминиевой бронзы и ферритной стали Х27, в которых произошла дезактивация нерастворимых примесей, приводит к образованию столбчатой структуры в слитке. Если же расплав не перегревался выше температуры дезактивации нерастворимых примесей, то при низкотемпературной разливке всегда получается мелкозернистая структура. Такое же явление наблюдается и в модифицированном металле. Модификаторы повышают диапазон температур, в котором можно получить мелкое зерно. [c.167]

Для измельчения структуры и повышения однородности слитка ряд исследователей пытались использовать затравку. Е. Шейль монтировал затравку в виде лент в изложницу. Н. Т. Гудцов предложил использовать каркасы из стальных стержней, которые устанавливались в изложницы перед разливкой стали. В. К. Новицкий, А. В. Микульчук и В. В. Блинов [101, с. 112— 120] монтировали затравку в виде цилиндра, изготовленного из сетки или листа. В. И. Данилов и В. Е. Ней-марк исследовали влияние затравки в виде стружки на структуру слитка при ее введении в ковш перед разливкой в изложницы. Модифицирование затравкой алюминия и алюминиевой бронзы БрА5 привело к сильному измельчению структуры. Для более эффективного измельчения структуры стального слитка вводили в ковш затравку в виде стружки совместно с модификатором. Способ введения затравки и модификаторов в ковш очень прост, однако при понижении температуры уменьшается жидкотекучесть металла, особенно при применении Б качестве модификаторов Л1 и Ti, что затрудняет разливку. Более рационально вводить затравку и модификатор в струю при разливке стали в изложницу. А. М. Маслов и В. Е. Неймарк [134, 117] исследовали влияние затравки в виде стальной дроби, вводимой [c.169]

Предполагается, что от образования защитной пленки, прилегающей непосредственно к поверхности сплава, зависит также и окисление сплавов, содержащих алюминий, но само образование защитных пленок во многом определяется такими экспериментальными условиями, как температура [474, 475]. Вероятный механизм, лежащий в основе этого явления, рассматривался нами на стр. 185. Как уже отмечалось, образованию защитных пленок должно способствовать избирательное окисление. В действительности, как это наблюдали Прайс и Томас [258], предварительное окисление 5%-ной алюминиевой бронзы в течение 15 мин в смеси ПгО — Пг (НгО Нг = 0,001) повышало ее сопротивление окислению. При благоприятных условиях алюминий способен снизить скорость окисления меди почти до нуля, причем максимальное сопротивление окислению достигается присадкой 8% А1 [795]. Добавки алюминия значительно повышают сопротивление окислению и латуни 70/3U [609]. Влияние марганца, титана, хрома, железа и никеля на окисление алюминия исследовали Нисимура, а также Престон и Биркумшоу (см. Тайлкот [265]). Какого-либо дополнительного новы- [c.347]

Усиление коррозии можно ожидать только там, где металлический пигмент находится в хорошем контакте со сталью и где имеются разрывы в пленке. Выбор масла-растворителя может оказать влияние на контакт и этим, возможно, объясняются результаты опытов Петерса с двумя красками, содержавшими ту же самую алюминиевую бронзу, в равной концентрации растворенную в двух различных растворителях. В одном случае пленка сделалась совершенно ржавой в один год, в то время как другая лишь через 7 лет. Петерс получил прекрасные результаты, налагая бронзовую краску на пленку масляной краски, содержащую неметаллический пигмент. Краска со слюдообразным гематитом при испытаниях в Кембридже не дала каких-либо признаков интенсивной коррозии в разрывах пленки здесь пигмент только слабо катоден по отношению к железу и, несомненно, электрический контакт несовершенен. Такое же несовершенство контакта, вероятно, объясняет, почему алюминиевые красочные пленки не дают катодной защиты железу в разрывах, тогда как в жидкостях подобные пленки из металлического алюминия (нанесенные распылением) оказывают защиту. Свинцовые металлические пигменты в контакте с железом также не дают катодного ускорения коррозии, как это было найдено Иорданом . В действительности они известны как ингибиторы, вероятно, по- [c.741]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...