Способ Маха для определения С( и Сг

СПОСОБ МАХА ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ Q И Со 197 [c.197]

Способ Маха для определения j и С . [c.197]

ТОЛЬКО равновесием аэродинамических сил), но вызывает значительное увеличение силы тяги и угла конусности винта при больших концевых скоростях. Единственный практический способ детального учета эффектов сжимаемости — численное определение нагрузок и движения лопастей с использованием экспериментальных зависимостей аэродинамических характеристик профилей от угла атаки и числа Маха. Влияние трехмерности обтекания также следует учитывать, особенно в концевой части лопасти. [c.251]

Для пояснения способов выбора и оценки профиля лопасти несущего винта условия работы и характеристики профиля целесообразно представить графически в функции угла атаки и числа Маха. Такими характеристиками гипотетического профиля в функции М на рис. 7.4 являются углы атаки, соответствующие максимальной подъемной силе ( макс) и резкому возрастанию сопротивления при сверхзвуковом обтекании ( кр). Там же указаны условия работы сечения на определенном радиусе замкнутая кривая при полете вперед (вследствие изменения [c.315]

Для определения /махов графическим способом необходимо по импульсу результирующего момента [c.66]

Следует устанавливать весы в отдельной комнате, а не в помещении лаборатории. Окна весовой должны выходить на север, чтобы предотвратить освещение и нагревание весов прямыми солнечными лучами. Желательно поддерживать в весовой комнате по возможности постоянную температуру и не допускать сквозняков, в особенности во время взвешивания. Совершенно недопустимо устанавливать весы на вибрирующих опорах. Если в здании, где расположена лаборатория, имеются машины, создающие вибрации (моторы, насосы, станки, а тем более турбины и т. п.), то весы должны устанавливаться на специальном фундаменте или на опорах с амортизаторами. При этом плита весов должна быть установлена строго горизонтально по ватерпасу. Существуют различные способы взвешивания, но при пользовании любым из них следует сначала проверить нулевую точку весов. Для этого ненагруженные весы заставляют колебаться с раЗ махом не менее 5—7 делений по шкале, помещенной внизу колонки. Колебание вызывают легким помахиванием руки перед открытой дверцей весов или при помощи рейтера. Переждав несколько качаний, производят отсчеты для определения положения нуля. Записывают ряд последовательных отклонений вправо и влево от нулевой точки, отмечая в одну сторону четное, а в другую нечетное число отклонений, например пять влево и четыре вправо. Берут средние арифметические записанных отклонений. Если полученные величины одинаковы, нуль находится точно [c.210]

Точность определения числа Маха и других параметров этими способами зависит от того, насколько велики потери полного давления при прохождении газом сопла. По данным экспериментов, величина потерь полного давления в соплах исследуемой конструкции составляет около 5 %. Анализ ошибок показал, что получается несколько заниженное значение М, при определении его по (2.8), завышенное при определении по (2.9) и среднее между этими значениями по (2.7), но ошибка при любом способе не превышает 5 %. В табл. 2.2 представлены полученные таким образом значения чисел Маха на срезе сопла М [c.45]

Мах указывает, что нет точных способов измерения сил кро.ме как при помощи ускорений, которые они производят, и поэтому рассуждения предыдущего параграфа действительно образуют замкнутый круг. Он возражает также ньютонову определению, что масса пропорциональна произведению объема и плотности тела. Он предпочитает основываться на опыте, что два тела, которые действуют друг на друга, производят противоположно направленные ускорения, и отсюда определяет относительные величины масс как обратно пропорциональные этим ускорениям. Опыт показывает дальше, что если относительные массы двух тел определены их взаимодействием с третьей, то отношение остается одинаковым, какой бы ни была третья масса. Таким образом, если одно тело принять за единицу массы, массы всех других тел могут быть определены однозначно. [c.21]

Экспериментально показано, что при определенных способах вдува водорода и продуктов неполного сгорания пиротехнических составов в ближний след тел вращения при числах Маха потока от 1.15 до 3.0 их донное сопротивление может быть полностью устранено. Проведено обобщение экспериментальных данных. [c.158]

Займемся дальнейшим развитием, нестационарной теории профиля с тем, чтобы приспособить ее к анализу обтекания вращающейся лопасти. Хотя основы теории уже излагались в предыдущих разделах, приложение ее к лопасти несущего винта требует учета целого ряда дополнительных факторов. Применение схемы несущей линии разделяет задачу расчета нестационарных аэродинамических нагрузок при пространственном обтекании на две части внутреннюю, в которой исследуются аэродинамические характеристики профиля, и внешнюю, состоящую из расчета индуктивных скоростей, создаваемых в сечении лопасти вихревым следом винта. Что касается внутренней задачи, то при стационарном обтекании плоского профиля аэродинамические нагрузки могут быть получены из эксперимента и представлены в виде табулированных зависимостей их от угла атаки и числа Маха. При нестационарном досрывном обтекании применимы результаты теории тонкого профиля. Решение внешней задачи затруднено тем, что система вихрей винта имеет весьма сложную конфигурацию. За каждой из вращающихся лопастей тянутся взаимодействующие винтовые вихревые поверхности, деформирующиеся в поле создаваемых ими индуктивных скоростей с возникновением областей сильной завихренности в виде концевых вихревых жгутов. Аналитическое определение индуктивной скорости на лопасти без весьма существенных упрощений модели вихревого следа (например, представления винта активным диском) оказывается невозможным. На практике неоднородное поле индуктивных скоростей определяют численными методами, подробно обсуждаемыми в гл. 13. Ввиду сказанного ниже не предполагается отыскивать зависимость между индуктивной скоростью и нагрузкой путем введения функции уменьшения подъемной силы. Напротив, сами индуктивные скорости являются фактором, учитываемым явно в нестационарной теории профиля. Для построения схемы несущей линии желательно, чтобы вычисление индуктивных скоростей производилось лишь в одной точке по хорде. Проведенное выше исследование обтекания профиля на основе схемы несущей линии указывает способ, который позволяет аппроксимировать нестационарные нагрузки с достаточно полным отображением влияния пелены вихрей. Применительно к лопасти достаточно рассмотреть лишь часть пелены, расположенную вблизи ее задней кромки. При построении нестационарной теории обтекания вращающейся лопасти надлежит учесть влияние обратного обтекания и радиального течения. Теоретические нагрузки должны быть скорректированы таким образом, чтобы они отражали влияние [c.480]

Наряду с модернизацией существующих конструкций интерферометров, методов их применения и способов регистрации картины интерференции в последние годы появилось большое число новых интер( ренционных приборов, например, интерферометр с дифракционными решетками на основе схемы Маха—Цен-дера 1197], дифракционный интерферометр на основе теневого прибора ИАБ-451 [97], поляризационные интерферометры для определения градиентов плотности [175—177, 184—185]. [c.154]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...