Напряжения (формулы) с ротором

Наряду с измерениями гидравлических потерь осевого движения производились измерения напряжения тангенциального трения на стенке статора. Из условия постоянства момента трения для рабочего участка значение напряжения трения на роторе мол ет быть определено ио формуле [c.412]

Тензометрическое исследование напряженного состояния зоны сопряжения было проведено для случая перекоса деталей ротора из-за неточности их изготовления. Для сохранения подобия модель изготавливалась с учетом масштаба перемещения, при котором необходимый зазор между сопрягаемыми деталями определяется (рис. 6.7) по формуле [c.125]

Постановка задачи. Обеспечение надежной работы программных комплексов для современных ЭВМ — одна из сложнейших научно-технических задач. Важной составной частью этой проблемы является разработка эффективных тестов. Актуальна также проблема влияния топологии сетки на точность результатов. Решение этой проблемы требует использования удобных для реализации, эффективных и точных решений. Число известных точных аналитических решений трехмерных краевых задач нестационарной теплопроводности и термоупругости невелико. При этом в большинстве случаев способ их представления (в рядах или в интегральной форме) вызывает затруднения при использовании в инженерной практике. Приведенные в параграфе формулы удобны для практического использования. С их помощью при заданных краевых условиях можно найти точное решение задачи при сложных законах изменения трехмерного поля температуры, моделирующего поля температур в роторах и корпусах турбин, в том числе в зонах конструкционной концентрации напряжений. [c.69]

Таким образом, во всей исследованной области изменения характерных параметров при известных Kzt и номинальных напряжениях можно оценить Kit с вполне приемлемой для инженерных расчетов погрешностью. В подобласти, характерной для роторов турбин ТЭС и АЭС, погрешность формул (2.81) и (2.82) не превышает 2 %. [c.92]

Из приведенных формул видно, что с увеличением длины лопаток I при заданном среднем диаметре резко возрастает напряжение растяжения и для сохранения необходимого запаса прочности необходимо либо снижение окружной скорости на среднем диаметре ср> либо увеличение среднего диаметра с одновременным снижением частоты вращения ротора /г (сохраняя и р). [c.133]

Если даже представить себе идеальное разгрузочное устройство, действующее без запаздывания, то и в этом случае для обеспечения нужного качества работы гиростабилизатора нельзя ограничиться формированием разгрузочного устройства, развивающего момент Elfi, пропорциональный углу р отклонения оси г ротора гироскопа от направления перпендикуляра к плоскости наружной рамки его карданова подвеса. Дело в том, что в целях уменьшения угла р поворота гироскопа вокруг оси х прецессии стремятся по возможности увеличить коэффициент усиления по напряжению сигнала управления двигателем. Однако согласно формуле (XI.19) увеличение коэффициента ограничено условием устойчивости системы, тем более, что в целях уменьшения возмущения от переносного поворота двигателя вместе с самолетом (см. гл. XVII) передаточное число г редуктора разгрузочного двигателя выбирают возможно меньшим, а коэффициент Сд противоэлектродвижущей силы якоря двигателя всегда относительно мал. [c.298]

Расчет циклической прочности роторов производился в соответствии с РТМ 108.021.103-8 [124]. Теоретический коэффициент концентрации осевых напряжений в придисковой галтели с учетом наличия близко расположенного диска определялся по формуле к =1 + 2 / i/pj где р - [c.167]

И этап — размыкание прерывателя и индуктирование вторичного напряжения происходит в магнето точно так же, как и в системе батарейного зажигания ( 32). Колебательный процесс, возникающий после размыкания прерывателя, происходит настолько быстро, что в первом приближении можно считать при этом вращающийся ротор магнето неподвижным, а также пренебречь э. д. с. вращения, индуктированной во вторичной обмотке при вращении ротора, так как она мала по сравнению э. д. с., индуктированной при колебательном процессе. Поэтому для определения величины высокого напряжения, индуктированного во вторичной обмотке магнето, можно применить формулу, полученную для батарейного зажигания [c.210]

Ей г=1г ггде Ег по аналогии с такой ше формулой для двигателей постоянного тока мошно считать как бы противоэлектродвишущей силок, наводимой в роторе. О А и ОС—токи статора при холостом ходе и при нагрузке, пересчитанные на ротор в масштабе напряжений, СС—вращающий момент двигателя. Нетрудно доказать, что Zv не зависит от нагрузки и изменяется лишь в аависимости от сопротивления цепи ро- [c.326]

Для насосов с рабочим давлением, не превышающим 40—50кПсм , рассмотренные и установленные ранее значения модуля удовлетворяют прочностным требованиям с достаточным запасом. (Величина модуля установлена, исходя из заданной производительности и минимальных габаритов насосов.) При конструировании насосов для давлений, превышающих 50 кГ/см , рекомендуется производить проверку соответствия принятых значений параметров зацепления условиям работы насоса. Расчет рабочих поверхностей зубьев на долговечность по контактным напряжениям и расчет зубьев на выносливость по напряжениям изгиба следует производить по методу А. И. Петрусевича, подробно изложенному в Энциклопедическом справочнике Машиностроение (т. 2) и Справочнике машиностроителя (т. 4). При определении напряжений изгиба наиболее неблагоприятным следует считать момент выхода из зацепления зуба ведущего ротора. Расчетное окружное усилие определяется в этом случае по формуле [c.90]

В электротехнике распространены обмотки всевозможной формы, в которых провод намотан так, что образуется некое массивное тело. Такие обмотки есть в статоре генератора автомобиля (да и в роторе), в больших промышленных электромагнитах и в магнитных системах установок Токамак для управляемого термоядерного синтеза — примеров множество. Сочетание токопровода и изоляции образует периодический композит, и одной из главных нагрузок для него является пондеромоторная магнитная сила. Рассчитывая деформации и механические напряжения в обмотке, начинают с определения магнитных сил. Поскольку распределение токов задано известной геометрией проводов, достаточно интегрирования по формуле Био-Савара (4.3). Термин магнитоупругость при этом неуместен, так как задачи магнитостатики и упругости решаются раздельно. [c.334]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...