Расчет лопаток на растяжение

РАСЧЕТ ЛОПАТОК НА РАСТЯЖЕНИЕ [c.265]

РАСЧЕТ ЛОПАТОК НА РАСТЯЖЕНИЕ ОТ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ СИЛ [c.277]

Расчет лопаток на растяжение от центробежных сил [c.279]

Для расчета рабочих и направляющих лопаток на растяжение и изгиб необходимо определить геометрические характеристики сечений площади, моменты инерции и сопротивления, координаты центра тяжести. Аналитический расчет этих характеристик представляет значительные трудности ввиду сложной конфигурации лопаточных профилей, поэтому на практике используют приближенные методы определения геометрических характеристик сечений [104, 145, 159], Все они основаны на применении графоаналитического метода. Рассмотрим метод средних прямоугольников, который дает точность, удовлетворяющую требованиям расчетов лопаток, а также позволяет вести расчет на ЭЦВМ. [c.53]

Особенности расчета дисков центробежных компрессоров. Лопатки центробежных компрессоров (нагнетателей) расположены на боковых сторонах диска (рис. 67). Обычно при расчете жесткость лопаток на растяжение не учитывают и лопатки рассматривают как присоединенные массы. Тогда диск рассчитывают обычным способом, вводя приведенную плотность материала [c.351]

РАСЧЕТ НА РАСТЯЖЕНИЕ РАБОЧИХ ЛОПАТОК [c.35]

Учет жесткости лопаток при расчете на растяжение приводит к существенным поправкам (см. рис. 60). [c.360]

МРК, имеющего окружную скорость на периферии 514 м/с, показывают, что максимальный уровень напряжений в основной части диска при температуре рабочего тела 553 К составляет около 400 МПа. В сплошных кольцевых участках у центра и периферии диска прочность определяется окружными напряжениями, которые значительно превышают радиальные. В области диска между окнами происходит перераспределение напряжений. Превалирующими становятся радиальные напряжения, и напряженное состояние близко к случаю простого растяжения. Это полностью согласуется с результатами экспериментальных исследований дисков с круглыми эксцентричными отверстиями. Прочность диска в области трапециевидных окон определяется не окружным, а радиальными напряжениями. Оценка прочности диска методом двух расчетов с учетом присоединенных масс окон и лопаток дает в области окон уровень радиальных напряжений меньший, чем окружных, т. е. имеется качественное отличие от, результатов, полученных МКЭ. Вместе с тем точные расчеты (рис. 2.29) показывают, что радиальные напряжения в районе окон не превышают допустимых. [c.106]

В работах Б. Ф. Шорра [186, 187] рассмотрена неустановившаяся ползучесть по теории упрочнения неравномерно нагретых стержней произвольного поперечного сечения в общем случае совместного косого изгиба и растяжения. Задача решается численным методом. Результаты ее решения могут быть использованы для расчетов на ползучесть рабочих лопаток турбомашин. [c.229]

К числу сильно нагруженных деталей относятся также диски газовых турбин, которые, как и рабочие лопатки, подвержены совместному воздействию нагрева и механических нагрузок. Нагружение дисков турбомашин и их прочность подробно рассмотрены в разд. 11.4. Отметим, что среди большого числа факторов нагружения дисков следует особо выделить растягивающие усилия от центробежных сил массы самого диска и закрепленных на нем рабочих лопаток, а также усилия растяжения - сжатия в диске, обусловленные его неравномерным прогревом вдоль радиуса. Данные факторы нагружения являются опасными, так как вызываемые ими напряжения достигают очень больших значений и,кроме того, распределяются почти равномерно по толщине диска. Последнее обстоятельство создает условия, при которых невозможно перераспределение напряжений по толщине диска с ростом нагрузки. При расчете статической местной прочности диска указанные факторы нагружения рассматриваются как основные. [c.262]

Лопатки могут быть радиальными или изогнутыми. Для нена-гружеиных колес или предварительной оценки используют метод присоединенных масс, основная идея которого заключается в представлении лопаток в виде осесимметричных распределенных боковых сил без учета изгиба основного диска [92, 107] или с учетом изгиба [56, 67]. В этом случае жесткость лопаток на растяжение не учитывают. При расчете диска на растяжение по формулам гл. 1 или при несимметричном меридиональном сечении при расчете диска на изгиб по формулам гл. 2 вводят приведенн] плотность материала [c.174]

Для расчета рабочих лопаток на растяжение и изгиб необходимо располагать величинами илошадей и главных центральных моментов инерции площадей поперечных сечений, а также знать положение их центров тяжести. [c.81]

Применение метода Ритца при расчете колебаний лопаток на основе теории оболочек. Принципиальные основы метода Ритца остаются прежними, но кроме прогиба по нормали w аппроксимируются н смещения и, v в касательной плоскости. Выражение для потенциальной энергии содержит члены, связанные с изгибом и растяжением срединной поверхности, для упрощения иногда принимаются некоторые дополнительные гипотезы (например, отсутствие сдвига в срединной поверхности)-Расчет проводится на ЭВМ, причем при сохранении в уравнении (93) порядка пт = 30-н50 удовлетнорнтельная точность получается до частот (5-н 10)10 Гц. [c.248]

В работе автора исследована установившаяся ползучесть рабочих лопаток осевых трубомашин [96]. Лопатки рассчитаны на растяжение и изгиб, при этом принято, что нейтральная линия лежит вне сечения, т. е. напряжения, образовавшиеся в результате изгиба, меньше напряжения, вызванного растяжением, что часто имеет место в турбинных лопатках. В расчете использована степенная зависимость скорости деформации ползучести от напряжения. Разработаны два варианта расчета в зависимости от величины отношения максимального напряжения изгиба к напряжению растяжения для начального момента времени. [c.226]

При растяжении (или сжатии) без изгиба суммарная деформация е равна г=а1Е+Ёр +ед+а1. Первое слагаемое в правой части соответствует упругой деформации, второе — быстрая (практически мгновенная) иластич. деформация в момент приложения нагрузки третье — деформация П., растущая со временем четвертое — температурная деформация а — коэфф. линейного расширения, t — разность темп-р). Величины в и в определяются различными физич. "процессами и потому их следует разграничивать. В условиях установившейся П. а, t, е от времени не зависят и потому rfe/rft== —dz ldx, т. е. со временем меняется лишь g. Расчеты па П. позволяют определять напряжения, деформации и время работы в условиях П., исходя из св-в данного материала, задаваемых или графически — кривой П., или нек-рыми хар-ками сопротивления П. Такие расчеты проводят Гл. обр. для стадии установившейся П., предполагая, что Spp ajE. Существуют расчеты на 11. для тонкостенных и толстостенных труб, пластин, вращающихся дисков, турбинных лопаток и диафрагм, фланцев, оболочек, пружин, валов и т. д. П. играет важнейшую роль для материалов паропроводов, паровых котлов, турбинных лопаток, частей атомных реакторов, ракет и др. деталей, длительно подвергаемых механич. и термич. нагрузкам и нагреву. Ввиду отсутствия в б. ч. случаев соответствия между кратковременными ( статическими ) испытаниями и испытаниями на П. оценка жаропрочных сплавов проводится в значит, море по их сопротивлению П. [c.7]

Прочность при растяжении. Как условная fp, так и ис-тиная а прочности зависит от ряда факторов. Поэтому при лабораторных испытаниях резины применяют образцы установленной формы и размеров в виде двухсторонней лопатки, а испытание ведут со скоростью перемещения нижнего зажима 500 мм/мин. Для инженерных расчетов необходимо знать зависимость между прочностью резины в стандартных условиях испытания и изделий в условиях эксплуатации. Некоторое представление о такой зависимости мы имеем на основании данных [18], полученных при растяжении резиновых стандартных лопаток различной толщины (рис. 1.3), [c.12]

На примере задачи установившейся ползучести при чистом изгибе стержня прямоугольного поперечного сечения легко проиллюстрировать вариационные методы. Это сделано в книге Л. М. Качанова [63]. Как следует нз рис. 1, вариационный метод, основанный на принципе минимума дополнительного рассеяния, дает хорошую степень точности, причем наибольшие напряжения в условиях ползучести не сильно отличаются от напряжений в чисто пластическом состоянии. Это позволяет при решении более сложных задач косого изгиба и совместного косого изгиба и растяжения, рассмотренных в книге Ю. Н. Работнова [132], заменить действительное распределение напряжений тем, которое соответствует предельному равновесию стержня. Впервые такой прием был предложен Бейли [194] для расчета турбинных лопаток. [c.225]

Типичное распределение напряженнй н температур по длине лопатки газовой т>рбины показано на рис. 16. Мниимальныи запас прочности лопаток переменного сечеиия обычно находится в сечении, расположенном на расстоянии (0,2-4- 0,5) I от корневого сечения (заштрихованная зона). В приближеииых расчетах можио определить предел длительной прочности по средней (заторможенной по относительной скорости) температуре газа, а напряжение а вычислять для корневого сечения Обычно средняя температура лопатки первой ступени турбины иа 50—100 °С меньше температуры газа перед турбиной Запас статической прочности в лопатках турбомашии обычно п = = 1,5- 2 5 Напряжения растяжения в лопатках газовых турбин в сильной степени зависят от типа и назначения турбины, температуры газа, окружной скорости и других параметров. [c.281]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...