Сжатие н растяжение упругой полосы

Общие сведения. Целью работы является установление характера распределения напряжений в полосе, ослабленной круглым отверстием, и определение величины коэффициента концентрации напряжений. Из теории упругости и из опыта известно, что в пластинке с вырезом, подвергнутой растяжению (или сжатию), напряжения вблизи выреза значительно больше, чем на участках пластинки без вырезов. [c.65]

Пластический изгиб. При исследовании процесса пластического изгиба, как и при упругом изгибе, допускается, что поперечные сечения изгибаемой полосы сохраняются плоскими. В этом случае деформации сжатия и растяжения по сечению полосы будут пропорциональны расстоянию от нейтральной линии, а распределение напряжений о по поперечному сечению полосы (фиг. 67, а) будет подобно диаграмме зависимости между напряжениями о и деформацией е при растяжении (фиг. 68). В средней части сечения изгибаемой полосы будет зона упругих деформаций, и эпюра напряжения на этом участке согласно закону Гука будет выражаться прямой линией. В крайних же частях сечения будут зоны пластических деформаций, и напряжения на этих участках будут изменяться по некоторой кривой, аналогичной кривой растяжения (фиг. 68). [c.993]

В процессе прокатки полосы наблюдается упругое сжатие деталей рабочей клети прогиб и сжатие валков, растяжение стоек станины, сжатие вкладышей и подушек и пр. Это явление называют отдачей валков. При отдаче образуется зазор между валками и, следовательно, увеличивается высота калибра. Если при конструировании калибров не учитывать отдачу валков, то получить точный профиль невозможно. Поэтому ручьи нарезают такой высоты, чтобы они с учетом отдачи валков давали полную высоту калибра. Кроме того, между валками предусматривают постоянный зазор определенной величины. Изменяя величину зазора, компенсируют из- [c.401]

Однако такая связь имеется, и все три полосы пластины могут деформироваться только совместно. Поэтому полоса I удлинится до величины /г, меньшей /3 (рис. 140, 6). Вместе с ней удлинятся настолько же полосы II и III, которые в этом случае будут играть роль связей, препятствующих тепловому удлинению полосы /. Следовательно, в процессе нагрева в полосе / возникнут напряжения сжатия, в полосах // и III — напряжения растяжения. Если в процессе нагрева напряжения сжатия в полосе I превысят предел упругости и достигнут [c.353]

Таким образом, в момент полною охлаждения (фиг. 103, в) полоса в районе, подвергавшемся сосредоточенному нагреву, будет иметь зону с местными пластическими деформациями сжатия. В силу тех же причин, которые были указаны выше при определении действительных деформаций для условия сосредоточенных тепловых деформаций, в данном случае относительные деформации в поперечном сечении полосы в соответствии с гипотезой плоских сечений и условиями равновесия будут определяться прямой Д. При этом подобно тому, что уже отмечалось ранее, будут существовать участки с упругими деформациями (заштрихованные на фиг. 103, в), а также и с пластическими деформациями. Существенной разницей для этих двух случаев является то, что знаки соответствующих участков эпюр будут обратные. Так например, в зоне сосредоточенного нагрева в момент нагрева наблюдалось сжатие, тогда как к моменту полного охлаждения в ней будет иметь место растяжение. Эта зона вследствие сопротивления соседней части сечения будет иметь значительно меньшее действительное относительное укорочение по сравнению с тем относительным укорочением е л.сж которое в ней было бы при отсутствии связи между отдельными продольными волокнами. В подавляющем большинстве случаев при сварке условия образования деформаций и напряжений таковы, что в зоне шва, подвергавшейся наиболее интенсивному нагреву, появляются остаточные растягивающие напряжения, тогда как местные остаточные деформации в этом участке проявляются в виде некоторого укорочения. [c.203]

Кроме того, при гибке широкой заготовки возникают еще нормальные напряжения Од в аксиальном (осевом) направлении. Их возникновение объясняется упругим изменением формы и размеров элементарного (по ширине) участка заготовки, находящегося на некотором расстоянии от ее краев (см. рис. 7.2, б). При гибке широкой заготовки (в отличие от гибки на ребро полосы) аксиальные деформации встречают сопротивление соседних, непосредственно примыкающих к элементарному участку слоев металла, вызывая этим возникновение аксиальных напряжений Оа- В зоне растяжения аксиальные напряжения растягивающие, в зоне сжатия — сжимающие (см. рис. 7.2, б). Таким образом, при гибке широкой полосы напряженное состояние — объемное. [c.87]

Если касательное напряжение в поперечной волне действует на малую сферическую полость,, то сфера растягивается в одном направлении и сжимается в перпендикулярном направлении. Вследствие этого пространство вблизи сферы разделяется на квадранты с чередующимся сжат 1ем и растяжением, поэтому температурный градиент возникает на расстояниях, примерно равных радиусу сферы. Поглощаемая тепловым потоком энергия на единицу объема характеризуется параметром 05, который приближенно пропорционален пористости- Как функция частоты, этот параметр имеет широкий максимум, если эффективная глубина примерно равна половине радиуса сферы. Для кварца, например, максимальное поглощение наблюдается при 100 Гц, если радиус сфер равен нескольким десяткам миллиметра. Удивительно, что в случае чистого сжатия пород, содержащих сферические полосы, каких-либо потерь энергии из-за температурного градиента не наблюдается, следовательно, объемный модуль (модуль всестороннего сжатия) К пористых сред является чисто упругим. Поглощение продольных волн полностью обязано неидеальной упругости модуля сдвига. Как было установлено, отношение 9р/9з зависит только от коэффициента Пуассона V для упругой среды и V для пористой среды. В любом случае параметры 0р и 0 прямо пропорциональны абсолютной температуре. [c.140]

Сжатие и растяжение упругой полосы ). Рассматривается упругий слой из несжимаемого материала, в начальном состоянии заполняющий область а <1, lasj /i плоскости XOY и неограниченно простирающийся по оси Z. По граням [c.695]

Получим отличные от (2.3) и (2.26) уравнения, описывающие папряженно-деформированное состояние тонких покрытий (прослоек), которые одновременно учитывали бы как деформации продольного растяжения и поперечного изгиба, так и деформации их продольного сдвига и поперечного сжатия. Для этого рассмотрим в соответствии с формулами (1.5) и (1.7) перемещения и а V отдельно на верхней (у = Я) и нижней у = — к) гранях упругой полосы. Будем иметь [c.29]

При определении прочности на сдвнг резко выделяются методы растяжения анизотропной полосы и трехточечного изгиба. Это вызвано несколькими причинами. В случае растяжения анизотропной полосы непригодным для определения прочности при сдвиге из-за скалывания по слою может оказаться сам метод или неправильным может быть выбран угол 0 = 10°. При испытаниях на трехточечный изгиб могут сказаться как недостатки самого метода, так и особенности испытываемого материала (поведение органопластиков при сжатии часто не является линейно-упругим в таком случае формулы технической теории изгиба неприемлемы). Наиболее стабильные показания по сравнению с методом кручения квадратной пластины дают методы растяжения анизотропной полосы, кручения квадратной пластины и кручения стержня прямоугольного поперечного сечения, наименее стабильные — трехточечный изгнб. [c.217]

После выхода из роликов правйльной машины полоса под действием сил упругости будет стремиться выпрямиться. Если бы полоса выпрямлялась только под действием сил упругости крайних волокон, то рассматриваемое сечение полосы заняло положение А А , но так как в выпрямлении полосы будут принимать участие все волокна полосы, рассматриваемое сечение займёт положение А Аз, обусловленное равенством моментов сил упругости, соответствующих деформациям, представленным на фиг. 70 заштрихованными треугольниками B D к DAiAs, причём треугольники, лежащие влево от прямой у1з.Дз, соответствуют напряжениям упругого растяжения. а треугольники, лежащие вправо от прямой ЛзЛа, — напряжениям упругого сжатия (см. эпюру напряжений на фиг. 70, б). [c.994]

Располагая теперь некоторыми сведениями о свойствах монокристаллов, мы можем лучше понять и результаты испытаний поликристаллических образцов обычного типа. Юинг и Розен-хайн ) поставили весьма интересные опыты на растяжение образцов из полированного железа. Микроскопическое исследование поверхности металла обнаружило, что даже при сравнительно низких растягивающих нагрузках на поверхности некоторых зерен появляются полосы скольжения . Эти полосы свидетельствуют о том, что по определенным кристаллографическим плоскостям в этих зернах происходит скольжение. Поскольку упругие свойства в отдельном кристалле могут резко отличаться в разных направлениях и поскольку отдельные кристаллы размещаются в общей массе беспорядочно, постольку напряжения в растягиваемом поликристаллическом образце распределяются неравномерно, и скольжение может произойти в отдельных наиболее неблагоприятно ориентированных кристаллах прежде, чем среднее растягивающее напряжение достигнет значения предела текучести. Если такой образец разгрузить, то кристаллы, подвергшиеся скольжению, не смогут вернуться полностью к своей первоначальной форме, в результате чего в разгруженном образце останутся некоторые остаточные напряжения. Некоторое последействие в образце может быть приписано именно этим остаточным напряжениям. Пластическая деформация отдельных кристаллов содействует также потерям энергии при последовательных загружениях и разгрузках и увеличивает площадь гистерезисной петли, о которой шла речь на стр. 426. Если этот уже испытанный образец подвергнуть растяжению вторично, то зерна, в которых имело место скольжение, не будут пластически деформироваться, пока растягивающая нагрузка не достигнет значения, отмеченного при первом загружении. Лишь когда вторичная загрузка превысит это значение, вновь начнется скольжение. Если образец после предварительного растяжения подвергнуть сжатию, то сжимающие напряжения в сочетании с остаточными напряжениями (возникшими при предварительном растяжении) повлекут за собой текучесть в наиболее неблагоприятно ориентированных кристаллах, прежде чем среднее сжимающее напряжение достигнет того значения, при котором в первоначальном состоянии образца в нем возникают полосы скольжения. Поэтому цикл испытания на растяжение повышает предел упругости при растяжении, но при этом [c.436]

При снятии- натрузки полоса распрямляется, и сечение из положения. 1 41 переходит в положение А А- , перпендикулярное нейтральной оси. В полосе, при этом, возникнут остаточте напряжегшя упругого сжатия, характеризуемые эпюрой АгА- О, и остаточные напрязкения упругого растяжения, характеризуемые эпюрой ОВС. Моменты этих эпюр относительно точки С равны между собой из условий равновесия сечения А Ау. [c.822]

Начальной областью упругости является круг. Последую-ш ие — определяются самопараллельными передвижениями полос. Для построения нужна только кривая зависимости расстояния между прямыми и обратным пределами упругости при растяжении — сжатии от деформации. [c.99]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...