Растяжение анизотропной полосы

При перекашивании н растяжении анизотропной полосы по эксперимен- [c.211]

Экспериментальная оценка методов перекашивания в шарнирном четырехзвеннике, перекашивания полосы, растяжения анизотропной полосы и кручения квадратной пластины показывает, что при определении модуля сдвига в плоскости все эти методы дают сопоставимые результаты (см. кривые деформирования на рнс. 7.7). При определении прочности количественно сопоставимыми являются методы перекашивания пластины и растяжения полосы, но резко выделяются прочности, полученные при перекашивании полосы и при трехточечном изгибе. [c.214]

Растрескивание связующего 367 Растяжение анизотропной полосы 217 Растяжение образцов кольцевых 198— 201 — Методы 199, 200 [c.508]

К косвенным методам исследования характеристик сдвига относятся кручение стержней с поперечным сечением различной формы, изгиб призматических стержней и растяжение анизотропной полосы. Кручение стержней является весьма распространенным методом оно подробно рассматривается в разделе 4.4. Коротко остановимся на особенностях последних двух методов — изгиба стержней и растяжения полосы. [c.132]

В настоящее время для определения модуля сдвига в плоскости укладки арматуры разработано несколько методов растяжения анизотропной полосы. Расчетные зависимости и пределы применения этих методов приведены в разделе 4.2.2. [c.133]

Для определения модуля сдвига в плоскости укладки арматуры в настоящее время используются три метода растяжения анизотропной полосы. Наиболее простой — растяжение полосы с укладкой арматуры под углом а к ее продольной оси (рис. 4.2.8). Измеряя при помощи розетки тензодатчиков 0°/45°,90° деформации е , [c.139]

Растяжение анизотропной идеально пластической полосы 539 [c.539]

Растяжение идеально пластической анизотропной полосы 543 [c.543]

Растяжение идеально пластической анизотропной плоской полосы, ослабленной пологими симметричными выточками. Полиномиальное решение [c.542]

Кажущейся простотой отличается метод растяжения анизотропной полосы, имеющей несколько разновидностей схемы укладки арматуры (схемы 4—3 я 4— ). Однако для определения прочности сдвига в плоскости укладки арматуры анизотропные полосы не применяются, так как метод дает заниженные значения. При растяжении полосы с укладкой арматуры 45° не обеспечивается состояние чистого сдвига и по площадкам едвнга действуют также нормальные напряжения это приводит к несколько пониженным напряжениям на диаграмме 1ц Тп- [c.210]

При определении прочности на сдвнг резко выделяются методы растяжения анизотропной полосы и трехточечного изгиба. Это вызвано несколькими причинами. В случае растяжения анизотропной полосы непригодным для определения прочности при сдвиге из-за скалывания по слою может оказаться сам метод или неправильным может быть выбран угол 0 = 10°. При испытаниях на трехточечный изгиб могут сказаться как недостатки самого метода, так и особенности испытываемого материала (поведение органопластиков при сжатии часто не является линейно-упругим в таком случае формулы технической теории изгиба неприемлемы). Наиболее стабильные показания по сравнению с методом кручения квадратной пластины дают методы растяжения анизотропной полосы, кручения квадратной пластины и кручения стержня прямоугольного поперечного сечения, наименее стабильные — трехточечный изгнб. [c.217]

Обзор, посвященный задачам об изгибных волнах, вызванных поперечным ударом по изотропным пластинам, представлен в работе Микловица [109]. Одномерная задача об ударе по анизотропной пластине была рассмотрена на основании теории Миндпина [уравнения (12) ] и классической теории пластин [уравнение (15) ] в работе Муна [117 ]. Поперечная сила считалась распределенной по линии, составляющей некоторый угол с осью симметрии материала. Согласно теории Миндлина при этом возникают не только волны изгиба, но и волны растяжения, а учет деформации поперечного сдвига и инерции вращения необходим, когда ширина полосы, по которой распределена сила, соизмерима с толщиной пластины. [c.323]

Существенное расширение полосы пропускания и уменьшение мертвой зоны ПО сравнению с обычными преобразователями могут быть достигнуты за счет взаимодействия колебаний пластины по различным направлениям. Как уже отмечалось, помимо колебаний пьезопластины по толщине происходят ее колебания в перпендикулярной плоскости. При этих колебаниях в результате сочетаний деформаций сдвига и растяжения-сжатия возбуждаются три моды, а так е их гармоники. Подобрав размеры пластины так, чтобы резонансные частоты всех трех мод совпадали и, возбуждая ее электрическим импульсом, в спектре которого отсутствуют частоты, соответствующие резонансным частотам мод, удается получить сигналы с минимальным искажением формы импульса при высоком значении коэффициента преобразования [64]. Здесь широкополосности дости гают за счет взаимодействия трех мод колебаний как взаимосвязанных колебательных систем (подобно тому, как в ранее рассмотрен ном случае взаимодействия электрической и механической колебательной систем), а также в результате выбора спектра возбуждаемого импульса. Преобразователи с контурным возбуждением пьезо-элементов применяют для излучения ультразвука низкой частоты (20—100 кГц). Такие частоты используют в приборах для контроля звукопоглощающих анизотропных материалов, например стеклопластиков. [c.57]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...