Жаропрочность сварных швов

При анализе жаропрочности сварных швов необходимо учитывать, что вследствие неоднородности их структуры и более тонкого строения скорость протекания в них различных фазовых превращений при высоких температурах обычно выше, чем в соответствующих сталях. Это относится, например, к скорости процессов образования 475-градусной хрупкости и о-фазы в аустенитных швах. Закономерности протекания структурных превращений в швах детально изложены в гл. VI—VII. [c.56]

Жаропрочность сварных швов [c.174]

ЖАРОПРОЧНОСТЬ СВАРНЫХ ШВОВ [c.199]

Если речь идет не о кратковременных свойствах, а о длитель-ной прочности, в большинстве случаев следует отдавать предпочтение полной термической обработке. Установлено, например, что без аустенитизации, т. е. одним только старением, не удается достигнуть требуемой жаропрочности сварных швов никелевого сплава типа нимоник (см. табл. 79). [c.261]

Науглероживание, свойственное сварке в углекислом газе, оказывает в ряде случаев положительное действие на жаропрочность сварных швов и их сопротивляемость горячим трещинам. [c.339]

Рис. 138. Влияние способа сварки на жаропрочность сварных швов типа 18-8

Старение жаропрочных сварных швов может проявляться в виде 475-градусной хрупкости выпадения карбидной фазы образования интерметаллических соединений (а-фаза, фаза Лавеса, у -фаза и др.). [c.107]

Аустенитные стали и сплавы работают в условиях самых различных температур, нагрузок и сред. Поэтому и к сварным соединениям этих сталей и сплавов предъявляются самые разнообразные требования, в зависимости от назначения сварной конструкции. Получение заданных механических свойств, требуемой жаропрочности, стойкости сварных швов против жидкостной или газовой коррозии определяется, естественно, прежде всего композицией шва, его структурой и термической обработкой. Но очень многое зависит и от технологии и техники сварки. [c.230]

Влияние холодной пластической деформации растяжением на жаропрочность металла аустенитных сварных швов [c.264]

Наклеп несколько повышает жаропрочность аустенитных сварных швов (табл. 71 и [13]). [c.265]

Для жаропрочных аустенитных сталей, у которых соотношение содержаний хрома и никеля меньше единицы, а концентрация никеля превышает примерно 15%, задача по обеспечению требуемой жаропрочности сварных соединений решается уже не с помощью аустенитно-ферритных швов. Здесь приходится ориентироваться на аустенитный шов, не содержащий феррита. [c.268]

Влияние предварительной аустенитизации на длительную прочность состаренных (700° С, Iff ч) сварных швов жаропрочного никелевого сплава типа нимоник [c.297]

Вредное действие серы и фосфора наиболее сильно проявляется в чистоаустенитных швах с направленной структурой. В двухфазных аустенитно-ферритных швах эти примеси действуют значительно слабее. Поэтому можно воспользоваться способностью фосфора повышать жаропрочность сварных швов типа 18-8, 212 [c.212]

Что касается снижения содержания углерода как меры борьбы с горячими трещинами, то к этому следует подходить с известной осд-орож-ностью, поскольку снижение углерода ниже 0,06 % (ниже нижнего допускаемого уровня) неизбежно снижает жаропрочность сварных швов 09Х1МФ, и эксплуатационные повреждения при ползучести развиваются по разупрочненному металлу шва сварных соединений паропроводов хромомолибденованадиевых сталей (главным образом в соединениях стали 15Х1М1Ф). [c.85]

Весьма сложно обеспечить высокие жаропрочные характеристики при сварке хромомолибденованадиевых сталей. Сварные соединения из этих сталей, выполненные электродами типа Э-ХМФ, уступают свариваемым сталям (прочность шва Э-ХМФ на 10—15% ниже прочности стали 12Х1МФ и на 15—30% — стали 15Х1М1Ф). Повысить жаропрочность сварных швов можно за счет дополнительного легирования [c.445]

В середине 50-х годов Б. И. Медовар и С. М. Гуревич (ИЭС) разработали для сварки высоколегированных сталей и сплавов принципиально новые флюсы — бескислородные или галоидные, которые внесли коренные изменения в металлургию сварки аустенитных сталей [157]. Эти флюсы дали возможность применять титансодержаш ие электродные проволоки и значительно повысить стойкость сварных швов против образования горячих трещин. Создание галоидных флюсов позволило успешно решить задачу автоматизации сварки сплавов алюминия и титана, ряда новых марок жаропрочных и нержавеющих сталей и сплавов. Больше того, создание указанных флюсов сделало автоматическую сварку под флюсом вполне конкурентоспособной в отношении сварки новых материалов и сплавов — с аргонодуговой сваркой. Например, применение автоматической сварки полуоткрытой дугой по слою флюса алюминия и его сплавов оказалось более эффективным, чем аргоно-дуговая сварка. [c.124]

Ручная дуговая металлическим электродом (ДЭС) Для сваоки деталей толщиной от 1,2 мм и выше из сталей или жаропрочных сплавов, имеющих короткие швы, или при сложной ioDMe узла, неудобной для автоматической сварки. Качество сварных швов зависит от типа применяемых электродов [c.271]

Как правило, испытание металла сварных швов производится на образцах, вырезанных вдоль оси шва. В то же время рабочие напряжения в сварных соединениях направлены преимущественно перпендикулярно оси шва. Для оценки возможности использования свойств жаропрочности, полученных испытанием продольных образцов на свойства в поперечном относительно шва направлении, были испытаны две серии образцов сварного стыкового шва типа ЭФ-Х11ВМФН (электроды КТИ-10). Полное [c.52]

Выбор оптимального легирования высоконикелевого шва и повышенной жаропрочности проведен в работе 1101. В качестве упрочнения было примято иитерметаллидное упрочнение твердого раствора фазами типа П1з (Т1А1), являюш,ееся основным для деформируемых сплавов на никелевой основе. Так как введение титана II алюминия повышает склонность сварных швов на никелевой основе к образованию трещин при сварке, то задачей исследования было нахождение оптимального соотношения молибдена и вольфрама с титаном и алюминием, обеспечивающего, с одной стороны, стойкость против горячих трещин, а с другой — высокую жаропрочность и длительную пластичность. [c.247]

Ванадий в окислительных условиях резко снижает ока-линостойкость сталей и сплавов. На жаропрочность действие ванадия относительно небольшое. Он в качестве ферритизатора вместе с ниобием и кремнием повышает стойкость сварных швов типа 18-8 против межкристаллитной коррозии. [c.47]

Сигма-фаза, как будет показано ниже, вызывает резкое снижение пластических свойств аустенитных сварных швов и может явиться причиной хрупкого разрушения сварных конструкций из жаропрочных и окалиностойких сталей. Известен случай преждевременного выхода из строя трубчатки пиролизной печи одного из отечественных заводов синтетического каучука, изготовленной из стали типа 25-20. В сварных швах этой трубчатки, подвергавшихся наклепу в процессе изготовления, в результате нагрева при 800—870° С образовалось огромное количество а-фазы. Вследствие появления 0-фазы пластичность швов, особенно ударная вязкость, резко снизилась (от 16,0 до 2,0 кГ-м1см ), и после 3000 ч работы швы хрупко разрушились. Из литературы известны случаи аналогичных аварий сварных конструкций за рубежом, вызванных сигматизацией металла шва. [c.143]

Длительный нагрев сварных швов сложнолегированных жаропрочных аустенитных сталей, имеющих в исходном состоянии обыч- , [c.145]

Рис. 47. Влияние длительного нагрева на микроструктуру сварных швов жаропрочного шва на железо-никелевом сплаве ХН35ВТ (ЭИ725), ХЗОО

Рис. 48. Влияние длительного нагрева на микроструктуру сварных швов жаропрочного шва на никелевом сплаве типа нимоник Х20Н77ТЗЮ (ЭИ437Б)

До сих пор речь шла о влиянии термической обработки на кратковременные свойства двухфазных аустенитно-ферритных швов и чистоаустенитных швов жаростойкой стали типа Х23Н18. Аусте-нитизация приводит к повышению их пластичности, а длительное старение — к ее падению, без заметного увеличения высокотемпературной прочности. Между тем, именно этот показатель очень важен для сварных швов жаропрочных аустенитных сталей [c.258]

Из данных табл. 66 и 67 следует, что кратковременные механические свойства сварных швов на стареющих жаропрочных сплавах в большой степени зависят от термической обработки. Наиболее высокая кратковременная прочность достигается после старения без предшествующей аустенитизации. Так, в случае сварки сплава типа 15-35 при 800° С составляет для состаренного металла шва 34,3—35,2 кГ/мм , тогда как для предварительно аусте-нитизированного, а затем состаренного шва = 22,2- 27,7 кГ/мм . [c.259]

В обоих случаях металл шва имеет аустенитно-ферритное строение и, следовательно, подвержен сигматизации. На протяжении ряда лет вопрос о допустимости сг-фазы в сварных швах жаропрочных аустенитных сталей являлся предметом дискуссии. Теперь считают, что, несмотря на некоторое охрупчивание вследствие сигматизации, сварные аустенитно-ферритные швы могут быть допущены к длительной эксплуатации при условии, разумеется, ограничения содержания первичного феррита в шве. Обычно принято ограничиваться 3—5% феррита, т. е. тем, примерно, количеством, которое требуется для предотвращения горячих трещин в сварном шве. Сварные швы сталей рассматриваемого типа всегда или почти всегда содержат ниобий, так как он повышает длительную прочность сварных швов при высоких температурах. Ниже приведено влияние ниобия на длительную прочность металла шва при 650° С (напряжение" 24 /сГ/жж С, Nb — содержание углерода и ниобия в шве в%). [c.267]

Вместе с тем, бор способен очень заметно повьпиать жаропрочность аустенитных сталей и сварных швов. Соответствующие данные приведены в табл. 73. Допустим, однако, что бор не повышает жаропрочности, но он, безусловно, и не снижает ее. Вместе с тем, он обладает замечательной способностью значительно повышать длительную пластичность аустенитных сталей, сплавов и сварных швов. Неоднократно подчеркивалось, что этой именно характеристике сварных швов надлежит уделять особое внимание. Опыт, накопленный за последние годы в Институте злектросварки, позволяет настоятельно рекомендовать смелее и шире применять бор в качестве легирующего элемента сварных швов жаропрочных аустенитных сталей и сплавов. Причем легирование бора может быть осуществлено не только при сварке рассматриваемой группы высокожаропрочных сталей, содержащих примерно более 15% Ni. К помощи бора, как легирующего элемента, можно и нужно прибегать и в случае сварки первой из рассматриваемых групп аустенитных сталей (с относительно невысоким содержанием никеля), т. е. в том случае, где пока ориентируются на аустеиитно-фер-ритные швы. Учитывая большое сродство бора к углероду, можно рассчитывать на его положительное действие при сварке ау-стенитно-карбидных жаропрочных сталей. На рис. 109 приведены [c.271]

Химический состав и жаропрочность металла сварных швов на стали IX18HI0T, выполненных под флюсом АНФ-5, в аргоне и углекислом газе [c.340]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...