ООО Феникс

III. И хотя он является фениксом среди алгебраистов, он краснеет и будет краснеть и впредь за то, что восставал против здравого смысла и простейших понятий, выводя такие, например, формулы тело, притягиваемое к центру силами, непрерывно ускоряющими его движение, остановится в момент самого сильного разбега ), или же, что было бы всего удивительнее, что тело в известных случаях исчезает внезапно и нельзя установить, что с ним сталось ). [c.736]

Паста. Феникс . . 15 200 1,5-3 Для насыщенного пара [c.58]

Прокатные валки, Феникс для проката двутавровых балок 2,00 0,71 0.31 0,13 0,024 0,86 0,68 0,14 [аз [c.68]

Валки Феникс" и Адамит" характерны тем, что бочка, включая и цапфы, одинаково белая, т. е. в них отсутствуют переходная и серая зоны и твёрдость по всему сечению почти одинакова. [c.220]

Представляет интерес сравнение характеристик ПГ АЭС с реактором БН-600 и АЭС Феникс , имеющих довольно близкие значения температур теплоносителя первого контура и питательной воды и пара, поскольку можно наглядно увидеть степень возможных различий в конструкционных решениях при близких исходных условиях. Удельная площадь поверхности, приходящаяся на 1 МВт передаваемой мощности в ПГ АЭС с реактором БН-600, примерно в 2 раза больше, чем в ПГ АЭС Феникс (соответственно И и 4,9 м /МВт). Меньшая площадь поверхности в ПГ АЭС Феникс достигается за счет больших температурных напоров между натрием промежуточного контура и пароводяным контуром. Температурный напор в горячих ветках АЭС с БН-600 равен 13 °С, в установке Феникс 30 °С, в холодных ветках — соответственно 90 и 120 °С. [c.15]

В промежуточных теплообменниках картина обратная. Удельная площадь поверхности (без учета запасов по площади) теплообменника реактора БН-600 равна 4 м /МВт, теплообменника реактора АЭС Феникс 6 м /МВт. [c.15]

В последних проектах АЭС с реакторами типа БН наблюдается некоторое снижение температуры теплоносителя на выходе из реактора и соответственно снижение температуры пара. Для реактора Супер-Феникс , например, эти температуры составляют соответственно 545 и 490 °С, для реактора СГ К 538 и 486 °С, для проектируемого реактора БН-1600 547 и 490°С [7, 8]. [c.15]

Петлевая компоновка АЭС предусматривает размещение элементов оборудования каждого контура в отдельных боксах, примыкающих к шахте реактора. В этих условиях не накладывается жестких ограничений на габаритные размеры ТА и способы подвода теплоносителя. Примерами такого исполнения являются ПТО реактора БН-350, представляющий собой двухкорпусный и трехсекционный горизонтальный аппарат, а также модульный и микромодульный ПГ для АЭС с реактором БН-600 и АЭС Феникс . Варианты компоновки АЭС с реакторами типа БН сказываются и на допустимых гидравлических потерях по тракту первого контура ПТО. [c.24]

Насос по принятой в большинстве установок схеме располагается по холодной ветке контура. Гидравлическое сопротивление ПТО при этом составляет значительную часть полного сопротивления во всасывающей трассе насоса. Соответствующие гидравлические потери ограничиваются давлением на всасе насоса, его кавитационными характеристиками. Поскольку давление во всасывающей полости насоса зависит также от заглубления колеса относительно свободного уровня, то ограничения по гидравлическому сопротивлению ПТО в установках с петлевой компоновкой менее жесткие, так как имеются большие возможности по размещению реактора и насосов на разных высотных отметках. Так, сопротивления ПТО АЭС Феникс и АЭС с БН-600 с интегральной компоновкой равны соответственно 0,004 и 0,0072 МПа, в то время как для ПТО АЭС с БН-350 петлевого типа сопротивление равно 0,015 МПа. [c.24]

Промежуточные теплообменники по тракту второго контура располагаются после насоса, поэтому гидравлическое сопротивление определяет только затраты на прокачку. Гидравлические потери по этому тракту ПТО АЭС с БН-600 и АЭС Феникс составляют 0,09 и 0,043 МПа соответственно. В ПГ допускаются более высокие гидравлические потери, которые для этих же АЭС составляют соответственно 0,1 и 0,2 МПа. Это определяется компо-24 [c.24]

Оптимальным вариантом ТА, удовлетворяющего требованиям работы при несимметричной нагрузке теплоотводящих петель, является секционный (модульный) ТА, в котором существует возможность отключения сред по обоим трактам, при этом мощность и расходы снижаются пропорционально (в первом приближении) площади отключаемой поверхности, а оставшиеся в работе секции (модули) работают при номинальных параметрах. По такому принципу выполнены ПГ установок БН-600, Феникс . [c.31]

Такие аварийные ситуации имели место при пусконаладочных работах на АЭС Энрико Ферми , Феникс и АЭС с реакторами PFR и БН-350 [16, 17]. Во всех случаях после такой аварии требуется длительное время для полной очистки контура от загрязнений продуктами реакции натрия с водой, если не была обеспечена быстрая локализация аварии. Локализация осуществляется быстродействующей отсечной арматурой по воде—пару и натрию, а также быстрым дренированием натрия из отсеченной части контура. Срабатывание арматуры осуществляется по сигналу индикаторов течи. [c.35]

При отработке подводящего устройства ТА АЭС Феникс проводились расчетные исследования влияния высоты подводящего участка на общие гидравлические потери в пучке и структуру потока по длине пучка при постоянной высоте отводящего участка. [c.60]

Секции ПГ могут реализоваться либо в виде отдельных модулей, составляющих ПГ (АЭС Феникс , АЭС с реактором БН), либо в виде однокорпусных путем объединения труб пучка в отдельные коллекторы (АЭС Супер-Феникс , АЭС с реактором ВГ-400). [c.69]

Супер-Феникс . Удовлетворительная эксплуатация ПГ АЭС Феникс предполагала применение последнего и на АЭС большой мощности, однако, учитывая небольшую удельную мощность модулей, было признано, что такое решение неоптимально из-за высокой себестоимости, больших габаритных размеров и относительной сложности, связанной с системой коллекторов. Поэтому для коммерческих АЭС были разработаны новые конструкции ПГ, позволяющие снизить капиталовложения. В итоге была принята конструкция ПГ однокорпусного исполнения прямоточного типа (рис. 3.13). ПГ представляет собой трубный змеевиковый пучок, намотанный вокруг центральной вертикальной трубы и размещенный в вертикальном корпусе. Горячий натрий поступает а верхнюю часть ПГ через два диаметрально противоположных патрубка в корпусе, проходит в межтрубном пространстве, а затем отводится через патрубок в нижней части корпуса. [c.83]

В 1973 г. во Франции состоялся пуск в эксплуатацию реактора FBR на АЭС Феникс мощностью 250 МВт. На основе полученного опыта разработан проект АЭС с реактором Суперфеникс мощностью 1200 МВт. [c.192]

В мелсдународном аэропорту города Феникса в американском штате Аризона создается солнечная электростанция мощностью около 300 киловатт. Солнечная энергия будет превращаться в электрическую при помощи 7200 кремниевых элементов. В том же штате действует одна из крупнейших в мире ирригационных систем, насосы которой работают на энергии Солнца, преобразованной в электрическую солнечными батареями. В Нигере, Мали, Верхней Вольте и Сенегале тоже действуют [c.183]

В мире уже накоплен определенный опыт в строительстве и эксплуатации реакторов БН. Опыт, полученный при эксплуатации опытных и демонстрационных установок (в частности, в Фениксе), показывает, что технические характеристики таких реакторов могут удовлетв орить коммерческие и эксплуатационные требования электроснабжающих компаний. [c.89]

Паста Феникс". . 25 200 кладок при гидравлических испытаниях предел применения до ЬОати и 40° С [c.58]

Несмотря на успехи в освоении натриевой технологии, строительство и получение первого опыта работы демонстрационных АЭС с быстрым реактором на натрии во Франции ( Феникс ), в СССР (БН-350) и в Англии (РРК) и принятие решения о строительстве во Франции коммерческой АЭС с натриевым бридером Суперфеникс мощностью 1200 МВт (эл.), считается, что на доработку важнейших проблем натриевой технологии потребуется еще около 10 лет [1.8]. Выявленные трудности в освоении парогенератора натрий—вода, и в частности временная остановка в конце 1976 г. демонстрационной АЭС Феникс во Франции из-за выхода из строя парогенераторов, свидетельствуют о сложности и ненадежности трехконтурной схемы преобразования тепла натриевых быстрых реакторов. [c.15]

Довольно крупными по тому времени заводами, которые также выпускали станки, являлись петербургский завод акционерного общества Феникс , основанный в 1897 г., и рижский завод Фельзер , основанный в 1874 г. В 1898 г. был основан в Варшаве завод Герлях и Пульст — единственный в России завод, специализировавшийся с 1908 г. на производстве станков. [c.112]

Однако опыт эксплуатации АЭС ( Феникс , Форт-Сент-Врейн , БН-350) показал опасность последствий разуплотнения ПГ, особенно натриевых, а также сложность пуска и остановки паротурбинной части с реакторным промежуточным пароперегре-вом (промперегревом). В частности, во время пуска АЭС необходимо обеспечивать постоянное охлаждение промежуточного пароперегревателя собственным или посторонним паром соответствующих параметров, чтобы исключить тепловые удары в нем при поступлении холодного пара из турбины при ее пуске. [c.18]

При реакторном промперегреве необходимо прокладывать от машинного зала до ПГ в реакторном помещении паропроводы большого диаметра (около 1 м) из-за низких давлений перегреваемого пара (0,4—2 МПа). Поэтому в последних проектах АЭС, таких, как СГК, Супер-Феникс , проект АЭС с реактором БН-1600, отказались от реакторного промперегрева и приняли низкотемпературный вторичный перегрев пара, который осуществляется непосредственно возле турбины в специальных сепараторах-пароперегревателях частью свежего пара или отборным паром из турбины. Признано также оптимальным осуществлять промпе-регрев паром из отборов турбины, что обеспечивает более полное использование тепла и позволяет применять сепараторы-промпе-регреватели на меньшее давление. Введение низкотемпературного 18 [c.18]

Из-за этого также не применяются трубы с малым внутренним диаметром. Размеры труб, применяемых в ТА, имеют значения в широком диапазоне от 14 до 30 мм по наружному диаметру, от 1 до 3,5 мм по толщине стенки (см. табл. 3.2). Причем меньшие толщины стенок труб при прочих равных условиях характерны для зарубежных проектов ТА. Так, минимальная толщина стенок труб в ПТО с жидкометаллическими теплоносителями зарубежных установок (АЭС Феникс , реакторов РРН, ЗПР-ЗОО) составляет около 1 мм, а в отечественных проектах — от 1,4 до 2 мм . В ПГ используются более крупные и толстые трубы. Так, в испарителе ПГ АЭС Феникс применены трубы размером 28X4 мм. [c.45]

В трубных пучках ТА АЭС упаковка прямых труб осуществляется по вершинам равностороннего треугольника или квадрата, а также кольцевая упаковка трубок (рис. 2.5). Широкое распространение в ПТО получила кольцевая упаковка труб, примененная на АЭС Феникс и АЭС с реакторами БН-600, в РРК и др. Трубный пучок с кольцевой упаковкой позволяет использовать трубы с компенсирующим гибом, деформирующиеся в месте гиба в плоскости кольцевого ряда (см. рис. 3.26). При кольцевой упаковке упрощается конструкция обечаек, ограничивающих пучок, так как при любой другой упаковке пучок по внутренней и наружной образующим не вписывается в окружность, в связи с чем приходится применять вытеснители или фигурные обечайки. В пучках с кольцевой упаковкой труб просто решается вопрос дистанционирования труб с помощью упругих гофрированных поясов (см. рис. 3.33). Исключение составляет участок компенсирующих гибов, где дис-танционирование невозможно в связи с деформацией трубы в месте гиба по окружности ряда. Указанные преимущества трубных пучков с кольцевой упаковкой делают их предпочтительными и в теплообменниках с трубами без компенсирующих гибов, несмотря на то, что пучки с кольцевой упаковкой проигрывают в компактности пучкам с треугольной упаковкой. [c.45]

Преимущества длинных труб (до 70 м) — компактность и са-мокомпенсация — явились основанием для выбора однобухтового варианта змеевикового трубного пучка в мощных ПГ АЭС Супер-Феникс с реактором на быстрых нейтронах и АЭС Форт-Сент-Врейн с газоохлаждаемым реактором. Широкое внедрение подобных пучков сдерживается трудностями технологии навивки змеевиковых бухт большого диаметра. [c.53]

Характерные особенности подвода теплоносителя в межтрубное пространство имеют промежуточные теплообменники АЭС с реакторами на быстрых нейтронах. При баковой компоновке первого контура, когда теплообменники погружены в натрий (см. рис. 2.8), наиболее простым и компактным способом подвода, обеспечивающим минимальные гидравлические потери, является истечение натрия из-под уровня в трубный пучок через окна, расположенные в корпусе. Условия подвода теплоносителя по периметру этих теплообменников неоднозначны, затруднен подвод со стороны стенки бака. Выравнивание потока в этом случае возможно за счет переменной площади сечения входных окон. Такое решение использовано в теплообменниках АЭС с реакторами БН-600 (см. рис. 3.22). Однако следует иметь в виду, что при недостаточном превышении уровня над входными окнами в таких подводах не исключена возможность захвата газа теплоносителем, который может привести к снижению эффективности теплообмена в теплообменнике и активной зоне, а также к кавитации насосов. Поэтому-необходим корректный учет возможности захвата газа во всех нормальных, переходных и аварийных режимах АЭС. Подводящее устройство, исключающее захват газа, а также повышающее стабильность распределения теплоносителя по периметру в щироком диапазоне расходов по сравнению с распределением в окнах с переменным сечением, применено в промежуточном теплообменнике АЭС Феникс (см. рис. 3.29). [c.57]

Рассмотрение конкретных конструкций ТА показывает отсутствие единых количественных характеристик и мероприятий, направленных на снижение неравномерности распределения потока по радиусу и длине пучка. Так, в ТА АЭС Феникс для подводящего участка Я = 0,35 м общая длина пучка L равна 5,16 м, для АЭС с реактором FFTF при Я=0,25 м L = 3,7 м, для АЭС с реактором SNR-300 при Я = 0,3 м L=9,57 м, а в ТА ре актора БН-600 при Я=1,5 м = 6,205 м. Из приведенных данных следует, что высота подводящего участка в теплообменнике БН-600 составляет 25 % общей длины трубного пучка, а в теплообменниках зарубежных установок — не более 10%. Значительная высота [c.59]

Результаты исследований для ТА АЭС Феникс и аналогичные исследования для ТА АЭС с реактором БН-600 представлены на рис. 2.13 и 2.14. На основании этих исследований высота подводящего участка в ТА АЭС Феникс была принята равной 350 мм. При этом была получена такая неравномерность температуры по сечению, которая позволила проектантам применить в конструкции прямые теплопередающие трубы без компенсирующих гибов и тонкостенные трубные доски. [c.60]

За более чем двадцатилетний период создания АЭС с натриевым теплоносителем создано большое количество различных конструкций ПТО и ПГ. Большинство их относится к экспериментальным или полупромышленным вариантам установок малой мощности. Наибольший интерес представляет рассмотрение конструкции ТА сравнительно мощных АЭС, в частности Энрико Ферми , Феникс , Супер-Феникс и АЭС с реакторами РРТР, [c.69]

Феникс . ПГ этой АЭС прямоточные секционные. Схема ПГ показана на рис. 3.12. Секции состоят из модулей экономайзера-испарителя С, пароперегревателя В и промежуточного пароперегревателя А. Все модули выполнены по типу пучок труб в трубе и имеют вид 8-образных змеевиков. Во всех модулях натрий движется в межтрубном пространстве, а рабочее тело — внутри труб. В ПГ 36 секций, в каждом модуле внутри наружной трубы располагаются 7 труб теплопередающей поверхности. Диаметр наружной трубы равен 194X6,5 мм в модулях испарителя и пароперегревателя и 194X5,5 мм в модуле промежуточного пароперегревателя. Коллекторы теплоносителя имеют фланцевое соединение, закрытое при нормальных условиях работы разрывной мембраной. При повышении давления теплоносителя в случае образования течи мембрана разрывается и продукты взаимодействия отводятся в специальную камеру, предусмотренную в схеме станции [7]. [c.83]

Широкое разнообразие конструкций ПГ, которые приняты для АЭС с реакторами на быстрых нейтронах, указывает на необходимость продолжения поиска наиболее оптимальной конструкции как в техническом, так и в экономическом отношениях. Представляет интерес конструкция ПГ АЭС Супер-Феникс , который имеет наибольшую компактность и наименьшую себестоимоеть. Создатели этого ПГ считают, что вопросы обеспечения безопасности могут быть решены в любой конструкции [8]. Однако представляется, что при прочих равных условиях модульная конструкция ПГ позволяет более просто и надежно решить вопросы безопасности и обеспечить эксплуатационную надежность АЭС. 88 [c.88]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...