Рабочие каналы и потери в них

Рабочие каналы и потери в них [c.46]

Теплосодержание в этом месте составляет г . В рабочих каналах пар отклоняется в направлении а и расширяется в них от состояния р1, ги,о ДО Ра, причем освобождается тепло при расширении соответственно перепада — г . При прохождении пара без потерь должна была бы получиться относительная скорость выхода [c.118]

Экспериментальное исследование погружных агрегатов, работающих в скважинах, связано со значительными методологическими трудностями вследствие расположения их на глубине и малых диаметров. Однако накопление экспериментальных данных позволит в некоторых случаях для исследования работы погружных агрегатов в промысловых скважинах использовать сравнительно простые методы. Одним из них является снятие индикаторных диаграмм, показывающих изменение давления рабочей жидкости при работе погружных агрегатов. Запись индикаторных диаграмм легко и быстро выполняется механическим индикатором, снабженным приводом, обеспечивающим равномерное вращение барабана с индикаторной бумагой. Индикатор устанавливается непосредственно на устье скважины или на напорной линии около контрольно-распределительной установки. По индикаторным диаграммам можно судить о режиме и особенностях работы погружного агрегата в той или иной скважине, а также о его исправности. С их помощью можно также определить среднюю скорость поршней при ходе вниз и вверх и, пользуясь данными статической проливки каналов погружного агрегата, подсчитать величину гидравлических потерь в нем. На рис. 44 показаны две индикаторные диаграммы погружного агрегата ГИН-3, снятые при [c.139]

Газопроводы и дымоходы рассчитываются по допускаемой в них скорости газов, т. к. потеря напора от трения пропорциональна скорости газа (а при вихревом движении—квадрату скорости). Но вместе с тем она пропорциональна и отношению периметра сечения канала к его площади и обратно пропорциональна плотности газов, поэтому в каналах большого сечения и для горячего газа можно допускать большие скорости, и обратно. Рекомендуется, не считаясь с Г газа, относить скорость его к объему при 0° и брать ее для газопроводов и дымоходов равной 1,5 но в каналах, подводящих газ к рабочему пространству на коротком расстоянии, допускаются скорости до 6, а в П. большой мощности даже до [c.187]

Действие шума сказывается прежде всего на органах слуха, вызывая в них болевые ощущения. При этом наблюдается удивительный по своей природе феномен — асимметрия в изменении чувствительности уха. Отмечается также, что молодые рабочие более реактивны к совместному действию шума и вибрации. Это, возможно, связано с тем, что у пожилых рабочих с большим производственным стажем пороги слышимости повышены, часто наблюдается значительная потеря слуха. Напротив, у молодых рабочих каналом восприятия шума является орган слуха, функция которого еще не нарушена, и потому полностью воспринимается звуковая энергия в сочетании с вибрацией, вызывая наиболее ощутимые результаты. [c.91]

Известно, что с ростом реактивности оптимальное значение uj o смещается в зону больших значений. Это приводит к тому, что при (и/со)(н,т потери от влаги иа удар возрастают (кривая II выше, чем кривая /, рис. 5-27,б) однако в опытах на рабочих решетках из пластин при всех значениях уо было получено меньшее влияние начальной влажности. Несмотря на то, что (и со)от для ступеней III и IV находится в зоне 0,7, уменьшение влияния начальной влаги объясняется следующим каналы решеток III и IV мало сепарируют частицы жидкости, и они пролетают рабочие решетки, не соприкасаясь с рабочими лопатками илп ударяясь о них с незначительной скоростью. [c.118]

В СВЯЗИ С совершенствованием и распространением имеющих ряд особо хороших качеств крыловых турбин с быстроходностями, начиная с 350- 400 и выше, отпала надобность в радиальноосевых турбинах с быстроходностями примерно выше 350, н такие турбины теперь не строятся. Также очень редко и только для особых условий строятся радиальноосевые турбины с быстроходностями меньше 70, так как у таких турбин приходится принимать отношение Ь D, очень малым, т. е. сближать между собой оба обода тогда рабочие каналы имеют малый гидравлический радиус, потери на трение в них велики, а к. п. д. турбины мал. [c.94]

Усилие распора, а следовательно, и усилие сжатия формы приближенно можно определить по произведению давления литья на площади проекций изделия и поверхностей разъема формы. Давление литья р в данном случае понимается как давление на смесь в момент полного заполнения рабочего гнезда формы. Дело в том, что в ходе подачи смеси давление в рабочей полости формы ниже действительного давления на резиновую смесь на величину потерь давления в системе литьевых каналов. Однако толщина слоя резины в литьевых каналах меньше, чем в изделии, и подвул-канизация в них идет быстрее. Поэтому сброс давления в рабочей полости может иногда н не происходить [69]. С другой стороны, поскольку в литьевой камере резиновая смесь имеет температуру, меньшую, чем температура разогретой формы, то смесь будет продолжать нагреваться. Так как разница коэффициентов термического расширения смеси и металла велика, то давление в полости возрастает затем на некоторую величину Ар. Это внутреннее давление в рабочей полости и определяет истинную величину распорного усилия . [c.298]

Занос солями каналов сопл и лопаток приводит к сужению их сечения и как следствие этого к увеличению перепада давлений на диски и диафрагмы ступеней. Увеличение теплового перепада на диафрагмы приводит к повышению напряжений в них и увеличению утечек через диафрагменные уплотнения. Увеличение перепада на рабочих лопатках и дисках вызывает перегрузку упорного подшипника паровой турбины. Кроме того, повышение реакции ступени неизбежно вызывает увеличение утечек через разгрузочные отверстия >в дисках и чёрез бандаж рабочих лопаток. Выпадение твердых осадков в каналах сопл и лопаток увеличивает шероховатость стенок каналов, вследствие чего возрастают профильные потери облопа-чивания, особенно в головных ступенях. Занос солями лабиринтовых уплотнений приводит к уменьшению размеров камер между. гребешками и ухудшению эффективности работы этих элементов. При этом могут увеличиться утечки как через концевые, так и через диафрагменные уплотнения. Все это приводит к заметному ухудшению к. п. д. турбины даже при незначительной величине солевого заноса. [c.104]

В первых конструкциях парогенераторов реактора AGR использовались навитые спиральные трубы, установленные таким же образом, как в реакторах типа Магнокс . В более поздних конструкциях были применены спиральные сборки, помещаемые в цилиндрические каналы в стенках корпуса реактора, которые в случае необходимости могли быть переставлены. Теплоноситель здесь является более агрессивным, чем в реакторе Магнокс , так как имеет более высокую температуру (650° С по сравнению с 380° С в реакторе Магнокс ), более высокое давление (4,2 МН/м по сравнению максимум с 2,8 МН/м ) и большее число соединений, порождающих водород, которые добавляются, чтобы ограничить потери графита. Полностью раскисленные углеродистые стали могут быть использованы до 360° С, при более высокой температуре необходимо применять стали, содержащие хром и 0,6% Si. Эти стали хорошо сопротивляются коррозии во всем диапазоне температуры, поэтому проблема материалов для парогенераторов как с многократной циркуляцией, так и прямоточных не возникает при условии, что с увеличением температуры для обеспечения -стойкости при окислении будут использованы более высоколегированные стали. Эта проблема может, однако, возникнуть для прямоточных парогенераторов при работе на докритических пара-метра , так как существует опасность коррозии под напряжением, которая может иметь место, если растворы с высокой концентрацией солей из зоны испарения попадут в перегреватель, сделанный из одной из аустенитных сталей серии 300. Для полной безопасности от коррозии под напряжением существенно, чтобы этот материал работал при перегреве по крайней мере 90°. Это не вызовет конструктивных трудностей, так как максимальная температура, при которой материал должен противостоять коррозии под напряжением, выше 470° С и представляет собой сумму 350° С+ 90°4-30° (градиент по трубе). Однако уровень воды в прямоточных парогенераторах, работающих на докритических параметрах, контролировать трудно. Различие уровней в трубах может уменьшить перегрев в одних из них до уровня, когда появляется риск возникновения коррозии под напряжением, и увеличить температуру других до значений, при которых в конце экс-ллуатации реактора можно ожидать появления коррозионного разрушения. Одним из решений этой проблемы является использование высококремнистой стали с 9% Сг и 1% Мо в сочетании с удачной конструкцией, что дает возможность обеспечить одинаковый уровень во всех трубах. Возможно также применение никелевых сплавов, таких, как сплав 800, который показал хорошее сопротивление коррозии под напряжением, а также воздействию СОг во всем рабочем диапазоне температуры. Однако разработка [c.185]

Пластинчатые насосы имеют удовлетворительную всасывающую способность и могут работать без подпора перед входом в насос. Минимально допустимое давление и максимальная частота вращения определяются для них, как и для поршневых насосов, суммой потерь давления от входа в насос до полости рабочей камеры. Подводящие каналы в корпусе и подводящие окна выполняют всегда большими, и они представляют собой малое сопротивление (скорость жидкости в окнах не более 2 м/с). В пластинча- [c.264]

Боковые торцы плиты ввиду необходимости размещения на них парО" и водопроводов, штырей для подвески плит и направляющих изолировать конструктивно очень трудно. Поэтому в крайних каналах вдоль боковых торцов размещаются по два нагревателя, компенсирующих потери тепла в окружающую среду. Эти нагреватели остаются включенными на пониженное напряжение и после достижения греющей плитой рабочей температуры, когда остальные нагреватели отключаются. [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...