Теплоотдача пластины при ламинарном течении

Теплоотдача пластины при ламинарном течении [c.115]

Продольное обтекание пластины. Локальный коэффициент теплоотдачи (на расстоянии Х = х/1 от начала пластины) при ламинарном течении теплоносителя [c.83]

Для определения влияния любого размерного фактора на коэффициент теплоотдачи необходимо выразить все безразмерные числа через входящие в них размерные величины и получить зависимость а от всех размерных величин в явном виде. Но скорость входит только в одно безразмерное число Re, поэтому степень ее влияния на а равна степени влияния Re на Nu. Для продольного обтекания пластины — при ламинарном течении в пограничном слое и — при турбулентном. [c.212]

Рис. 2.33. Средняя теплоотдача пластин при ламинарном режиме течения

С увеличением толщины теплового пограничного слоя при ламинарном течении жидкости у поверхности пластины интенсивность теплоотдачи уменьшается. В переходной зоне общая толщина пограничного слоя продолжает возрастать, однако значение а при этом увеличивается, потому что толщина ламинарного подслоя убывает, а в образующемся турбулентном слое тепло переносится не только теплопроводностью, но и конвекцией вместе с перемещающейся массой, т. е. более интенсивно. В результате сум-.марное термическое сопротивление теплоотдачи убывает. [c.80]

Средний коэффициент теплоотдачи при пленочном кипении на вертикальной пластине небольшой высоты (при ламинарном течении паровой пленки) рассчитывается по формуле [c.63]

Теплоотдача от жидкости к пластине определяется характером течения рабочего тела вдоль поверхности. Около пластины образуется пограничный слой, в котором движение может быть как ламинарным, так и турбулентным. Однако и при турбулентном пограничном слое у стенки имеется тонкий ламинарный подслой, представляющий собой главное термическое сопротивление. [c.431]

Использование этих выражений совместно с интегральным уравнением теплового пограничного слоя приводит к следующим формулам для местной теплоотдачи пластины соответственно при ламинарном и турбулентном режимах течения [c.42]

Если на пластине имеется участок ламинарного течения большой протяженности, то необходимо последовательно рассчитать теплоотдачу на ламинарном и турбулентном участках, принимая следующее условие стыковки при Х = Хкр . [c.47]

Содержание работы. Определение локальных значений коэффициентов теплоотдачи по длине пластины, обтекаемой потоком воздуха, при ламинарном и турбулентном режимах течения в пограничном слое. Обобщение результатов опыта в критериальном виде и сравнение полученных зависимостей с имеющимися в литературе экспериментальными данными. Определение профилей скорости и температуры в пограничном слое. [c.153]

Теплоотдача при постоянной плотности теплового потока на стенке, рассчитанная по этому уравнению, приблизительно на 4% выше, чем теплоотдача при постоянной температуре пластины. Напомним, что при ламинарном пограничном слое эта разница составляла 36%. Теплообмен при внешнем турбулентном пограничном слое, как и при течении в трубах, значительно менее чувствителен, к изменению температуры стенки, чем при ламинарном, особенно при высоких числах Прандтля. Напротив, при низких числах Прандтля влияние изменения температуры стенки на турбулентный пограничный слой достаточно велико. [c.294]

Рассмотрим процесс теплоотдачи при пленочном кипении жидкости на вертикальной пластине для условий ламинарного течения пленки пара. [c.313]

Теплоотдача при вынужденном движении жидкости вдоль плоской поверхности. При движении жидкости вдоль плоской поверхности профиль распределения продольной скорости поперек потока изменяется по мере удаления от передней кромки пластины. Если скорость в ядре потока и о, то основное изменение ее происходит в пограничном слое толщиной б, где скорость уменьщается от vvo до и,. = О на поверхности пластины. Течение в пограничном слое может быть как ламинарным, так и турбулентным. Режим течения определяется критическим значением критерия Рейнольдса, нижний предел которого для ламинарного пограничного слоя равен Re p = 8 Ю , а при Re > 3 10 вдоль пластины устанавливается устойчивый турбулентный режим течения. При значениях 8 10 < Re < 3 10 режим течения — переходный (рис. 2.30). [c.170]

Окончательно расчетное уравнение для теплоотдачи при течении жидкости вдоль пластины и наличии ламинарного пограничного слоя (Не 4 16 ) принимает вид [c.208]

Расчеты теплообмена и сопротивления при установившемся течении между параллельными пластинами, проведенные автором по методу Дайсслера, привели к тем же значениям коэффициента трения, что и при соответствующих условиях в круглой трубе. Однако расчетные числа Нуссельта для канала между параллел ,-ными пластинами существенно отличаются от данных для круглой трубы. Из этого можно сделать вывод, что при ламинарном течении газов с переменными свойствами форма поперечного сечения существенно влияет на теплоотдачу, тогда как данные о коэффициентах трения круглых труб можно использовать для гидравлического расчета каналов некруглого поперечного сечения. [c.314]

Теплоотдача при пленочном кипении в условиях свободной и вынужденной конвекции жидкости. Рассмотрим процесс теплоотдачи при пленочном кипении жидкости на вертикальной пластине для услсви11 ламинарного течения пленки пара. [c.269]

Тогда средняя теплоотдача вертикальной пластины при = onst в ламинарном течении [c.236]

В настоящее время теплообмен при обтекании тела потоком с химическими реакциями находится в стадии изучения. Исследовались в основном paiBHOBe Hbie течения диссоциирующего газа при химически не активной (не каталитической) поверхности стенки. Расчетно-теоретические исследования показывают, что коэффициенты теплоотдачи с уче-том переменности физических свойств могут отличаться от а при постоянных свойствах в случае ламинарного пограничного слоя на пластине на величину до 30%, турбулентного — до 50%. В обоих случаях а вычисляется по уравнению (15-10) Отмечаемая разница тем значительнее, чем больше отличаются от единицы отношения энтальпий ho/h или плотностей рс/ро- [c.357]

По уравнению (10-51) можно весьма просто определить коэффициент теплоотдачи к ламинарному пограничному слою на теле вращения с постоянной температурой поверхности при произвольном изменении вдоль нее скорости внешнего течения й . Для плоского течения R выпадает из уравнения. Легко показать, что при обтекании плоской пластины уравнение (10-51) сводится к уравнению (10-13), а при двумерном и осесимметричном течениях в окрестности критической точки — соответственно к уравнениям (10-17) и (10-18). Таким обра- [c.272]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...