Коэффициент трения пластины при ламинарном пограничном слое

Коэффициент трения пластины при ламинарном пограничном слое [c.252]

Сложнее решается вопрос о значении собственной температуры на главной части поверхности, омываемой быстродвижущимся потоком газа. В пограничном слое, будь то ламинарном или турбулентном, происходит торможение элементов потока из-за действия соответствующих сил трения и, следовательно, имеет место внутреннее тепловыделение. Поскольку в направлении к стенке тепло, по условию, передаваться не может, тепловыделению вследствие трения противостоит теплопроводность (молекулярная или турбулентная) в направлении менее разогретой области, т. е. прочь от стенки. В стационарном состоянии оба взаимно противоположных эффекта компенсируют друг друга в каждой точке поля, обусловливая установление некоторого стабильного профиля температур по внешней нормали к стенке. Чем интенсивнее будет теплопроводность при фиксированной мощности местного тепловыделения, тем меньшей окажется равновесная температура на данном удалении от стенки и, следовательно, на самой стенке. Это рассуждение, как, разумеется, и основное уравнение энергии (4-22), указывает на роль числа Прандтля (отношение коэффициентов кинематической вязкости и температуропроводности) при решении задачи о собственной температуре стенки. На рис. 5-6 приведена для примера расчетная эпюра температур по нормали к продольно обтекаемой воздухом пластине при ламинарном пограничном [c.139]

Рис. 6.7. Коэффициент трения для ламинарного пограничного слоя на теплоизолированной пластине при Рг = 1, ш = 0,76, к = 1,4

Фиг. 19. Сравнение оптимального коэффициента сопротивления профиля с отсосом с коэффициентом трения на пластине при ламинарном и турбулентном пограничных слоях [53].

Фиг. 13. Распределение давления и локального коэффициента сопротивления трения на плоской пластине при сильном взаимодействии гиперзвукового потока с ламинарным пограничным слоем [24].

Множитель перед дробью правой части уравнения (13-30) получается из сравнения интегрального уравнения для рассматриваемых условий с соответствующим выражением для случая продольного обтекания плоской пластины потоком несжимаемой жидкости (М=0) С/о — коэффициент трения на продольно обтекаемой плоской пластине при том же значении числа Рейнольдса набегающего потока Я о — соответствующий формпараметр, который в случае ламинарного пограничного слоя равен 1,56, а в случае турбулентного слоя при Re—10 составляет 1,733. [c.475]

Эксперименты показывают, что коэффициент профильного сопротивления крыла Сх пр зависит как от геометрических характеристик профиля так и от значения числа В. Например, у тонкого симметричного профиля (с = 0,06) при нулевом угле атаки, как известно из опытов на малых значениях числа В, профильное сопротивление почти равно сопротивлению трения пластины с полностью ламинарным пограничным слоем при увеличении [c.384]

Отрывы потока при вдуве через поверхность [67]. Хорошо известно, что вдув и отсос газа через поверхность обтекаемого тела могут сильно влиять на картину течения. Например, в рассмотренном случае падения косого скачка уплотнения на ламинарный пограничный слой размеры зоны возвратных течений могут существенно изменяться, если в зоне взаимодействия производить отсос. Для моделирования этой ситуации на участке поверхности пластины, ограниченном значениями координаты х = 0,8725 и ДГ = 1,0625, фиксировалось значение вертикальной составляющей скорости иу. Распределения давления и коэффициента трения для значений ьу = -0,001 и VI = -0,003 представлены кривыми 2 и 5 на рис, 2.14д, б (кривые 1 соответствуют и, = 0). Как видно из графиков, размеры отрывной зоны при иу = -0,001 заметно меньше, чем без отсоса, а при и,- = -0,003 течение вовсе становится безотрывным. [c.165]

Установите связь между средними коэффициентами трения на конусе с к и пластине с fan для ламинарного и турбулентного режимов течения в пограничном слое, предполагая, что параметры невязкого потока, т. е. параметры на границе пограничного слоя, для пластины и конуса одинаковы. Определите без учета влияния сжимаемости сопротивление трения для ламинарного и полностью турбулентного пограничных слоев на поверхности заостренного конуса (полуугол при вершине конуса [c.670]

Коэффициент сопротивления ламинарного трения пористой пластины при оптимальном отсосе пограничного слоя вычисляется по формуле [c.448]

При наличии ламинарного участка на гладкой пластине (смешанный пограничный слой) коэффициент трения может быть определен по приближенной формуле [89] [c.48]

М. В. Рубезин и К. К. Паппас (Л. 188] разработали метод расчета трения и теплообмена при вдуве инородных газов в турбулентный пограничный слой. В основу метода положена теория пути перемешивания. На рис. 14-11 показано изменение коэффициента теплообмена в зависимости от относительного расхода вдуваемых гелия и водорода при различных числах Рейнольдса Re.v по данным [Л. 188]. Там же нанесены экспериментальные точки, полученные при вдуве гелия в турбулентный пограничный слой прн числе Маха набегающего яа пластину потока М ,=3 и Rex=4-10 . Из сопоставления расчетных кривых с экспериментальными точками видно их хорошее согласование, хотя эксперимент дает более сильное уменьшение коэффициента теплообмена, чем теория. Замечено, что вдув в турбулентный пограничный слой газов, которые легче газа основного потока, оказывает меньшее влияние на коэффициент Босстановле1шя температуры, чем вдув таких газов в ламинарный пограничный слой. [c.530]

Рис. 13.8. Коэффициент трения плоской теп-лоизолированной пластины при сжимаемом ламинарном пограничном слое. Число Прандтля Рг = 1 н = 1,4 (воздух). По Хантцше

Рис. 13.9. Коэффициент трения продольно обтекаемой плоской теплоизолированной пластины при сжимаемом ламинарном пограничном слое. По Рубезину и Джонсону М.

В формуле (22.40) f означает коэффициент трения продольно обтекаемой плоской пластины при турбулентном течении с числом Рейнольдса Uoolh, В формуле (22.41) с л есть коэффициент трения продольно обтекаемой плоской пластины при ламинарном течении. Для формпараметра при осесимметричном течении сохраняется уравнение (22.32), выведенное для плоской задачи. Упомянутые выше способы расчета плоского турбулентного пограничного слоя, предложенные Г. Б. Сквайром и А. Д. Янгом, обобш,ены также на осесимметричный случай [ ]. Имеются многочисленные экспериментальные [c.620]

Рис. 23.6. Коэффициент полного сопротивления трения продольно обтекаемой плоской теплоизолированной пластины при ламинарном и турбулентном пограничном слое. Теоретические кривые для турбулентного течения по уравнению (23.31). По Ван-Дрийсту [ ]. х = 1,4 со = 0,76 Рг = 1.

Плоская пластина с теплоизолированной поверхностью движется со скоростью Уоо = У = 700 м/с в воздушной атмосфере на высоте Я = 10 км. Определите местные параметры трения на ламинарном участке обтекаемой поверхности (напряжение и коэффициенты трения, толщину пограничного слоя) при условии, что критическое число Кскр = 10 . Найдите также средний коэффициент и сопротивление трения для этого участка пластины. Размеры пластины показаны на рис. 12.1. [c.671]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...