Основные формулы для расчета трубопроводов

ОСНОВНЫЕ ФОРМУЛЫ ДЛЯ РАСЧЕТА ТРУБОПРОВОДОВ [c.218]

Основные формулы для расчета трубопроводов [c.133]

Основные формулы для расчета и проектирования напорных трубопроводов [c.45]

Отсюда получаем формулы, являющиеся основными для расчета трубопроводов при изотермическом течении газа [c.161]

Основные формулы и таблицы для расчета трубопроводов [c.114]

ОСНОВНЫЕ ФОРМУЛЫ ДЛЯ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ПРОСТОГО ТРУБОПРОВОДА ПРИ РАВНОМЕРНОМ НАПОРНОМ ДВИЖЕНИИ ЖИДКОСТИ [c.163]

ОСНОВНЫЕ ФОРМУЛЫ для ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ТРУБОПРОВОДОВ [c.56]

Уравнение Бернулли широко применяется в различных разделах гидравлики для решения многих практических задач. Так, например, при помощи уравнения Бернулли выводятся формулы для определения расхода воды, проходящей через отверстия и водосливы, производится гидравлический расчет трубопроводов многих водомерных устройств, выводится основное уравнение неравно-, мерного движения жидкости и т. д. Короче говоря, в гидравлике почти нет разделов, где уравнение Бернулли не использовалось бы в той или иной степени. Поэтому ниже мы приведем несколько случаев применения уравнения Бернулли, ограничиваясь пока только теми задачами, где потерей напора при движении можно пренебречь. [c.90]

В коротких трубах (рис. 6.9) сумма местных потерь соизмерима с потерями на трение, и расчеты таких труб ведутся с обязательным учетом потерь напора на местные сопротивления. Основная задача расчета состоит в определении пропускной способности (расхода) трубопровода. Формула для определения расхода может быть получена путем преобразования уравнения (6.5) [c.285]

Гидравлический расчет трубопроводов при установившемся течении жидкости сводится к задачам одного из трех основных типов (см. гл. 4). Задачу первого типа целесообразно решать почти всегда с помош,ью микрокалькулятора. Задачи второго или третьего типа в зависимости от вида эмпирических формул для коэффициента сопротивления трению к и коэффициентов местных гидравлических сопротивлений сводятся к системе алгебраических или трансцендентных уравнений (иногда к одному уравнению). Для их решения в большинстве случаев целесообразно прибегнуть к ЭВМ. [c.137]

В предлагаемых мащиностроительными заводами эскизах фундаментов, которые служат в качестве предварительного задания при разработке конструкции фундамент , вышеизложенные основные строительные требования учитываются в большинстве случаев недостаточно. Поэтому при детальной разработке проекта размеры строительных конструкций зачастую приходится изменять. Эти изменения производятся в основном по результатам динамического расчета с целью получения оптимальных собственных частот колебаний, так как для восприятия веса оборудования и динамических сил первоначальные размеры бывают, как правило, достаточны. В формулах для определения собственных частот упругое изменение длины (при колебаниях в направлении оси стержня) и прогиб (при колебаниях поперек оси стержня) от собственного веса находятся под знаком квадратного корня, вследствие чего для за.метного изменения частоты колебаний требуется значительное изменение размеров элементов конструкции. Но эффективное изменение размеров бетонных элементов зачастую наталкивается на монтажные трудности (потребность в месте для трубопроводов и т.д.). Необходимы переговоры между строителями и машиностроителями для возможно более полного удовлетворения требований обеих сторон. Повышением или снижением процента армирования железобетонных элементов собственные частоты можно изменить лишь незначительно. [c.251]

Предложенные выше формулы расчета коэффициентов сопротивления тройников и соответствующие им графические и табличные данные на диаграммах 7-2 относятся к тщательно изготовленным (точеным) тройникам. Производственные дефекты в тройниках, допущенные при их изготовлении [ провалы бокового ответвления и перекрытие его сечения неправильным вырезом стенки в прямом участке (сборном рукаве, основном трубопроводе) для присоединения бокового ответвления], становятся источником резкого увеличения гидравлического сопротивления. Особенно значительно возрастание сопротивления боковых ответвлений, если диаметр выреза в основном трубопроводе для бокового ответвления меньше его диаметра. [c.337]

Значение т в зависимости от диаметра трубопровода, температуры и типа покровного слоя приведена в табл. 17- Пользуясь этой (вспомогательной) таблицей нет необходимости повторять расчет с уточненным значением наружного диаметра основного слоя изоляции. При металлическом покровном слое величиной его термического сопротивления можно пренебречь. Данная формула учитывает, что сопротивление теплоотдаче от газа к стенке Ов достаточно велико и должно быть принято для воздуха, азота и дымовых газов из табл. 41. [c.82]

Используемые в нормах формулы приведены к наиболее удобному для практического применения виду и представлены в двух вариантах для определения толщины сТенки и для определения допустимого давления. В качестве основной нагрузки, по которой определяют толщину стенки котельных элементов, принято давление рабочей среды. В необходимых случаях, оговоренных в нормах, — наличии высоких напряжений изгиба в барабанах и камерах (при большой длине последних), производят поверочный расчет изгиб-ных напряжений. Поверочный расчет напряжений от внешних нагрузок (осевой силы, изгибающих и крутящих моментов) и от само-компенсации теплового расширения необходим для трубопроводов. [c.194]

На выбор величины ц влияют степень сыпучести и слеживаемости груза, склонность к комкованию, наличие влаги (глинистых примесей), характеристика трассы трубопровода (количество поворотов, подъемов и др.), склонность груза к аэрированию и др. В то же время следует учитывать, что энергоемкость пневмотранспорта повышается с уменьшением концентрации аэросмеси. Поэтому принимать очень пониженную концентрацию нецелесообразно. Она должна быть необходимой и достаточной. Крупность частиц имеет значение в основном при выборе диаметра труб, при котором в наибольшей степени обеспечивается предупреждение завалов (О > За, где а - размер типичной частицы груза). В связи с этим приводимые ниже формулы, пригодны для приближенного расчета для широкого диапазона насыпных грузов по крупности (но не для крупнокусковых). [c.428]

При расчете сложных гидросистем для упрощения расчетов целесообразно выразить все слагаемые в формуле (6.10) через какую-нибудь одну скорость, например скорость основного трубопровода Тогда на основании формулы постоянства расхода (3.6) получим [c.55]

В СССР для расчета трубопроводов в настоящее время в основном используют степенную формулу Альт-шуля [c.106]

Формула Кольбрука и Уайта принята в настоящее время за рубежом в качестве основной расчетной формулы для гидравлического расчета трубопроводов. В ней и в формулах (4.49) и (4.50) ki — эквивалентная шероховатость (см. 42), средние значения которой приведены в табл. 18. [c.144]

Формула Кольбрука и Уайта принята в настоящее время за рубежом в качестве основной для гидравлического расчета трубопроводов. В ней и в формулах (4,83) и (4.84) fei —эквивалентная шероховатость (см. 42). [c.134]

На случай порчи редукционного вентиля ставится предохранительный клапан д. Из-резервуара г воздух проходит через вентиль е в золотниковую коробку цилиндра высокого давления ж. Отработанный в последнем воздух поступает в подогреватель з, по трубкам к-рого просасывается конусом и теплый рудничный воздух. Воздух, подогретый обычно с —10° до +15°, поступает в золотниковую коробку цилицдра низкого давления к, откуда после отдачи работы выпускается через конус и в атмосферу. Опыты показывают, что при протекании воздуха через редукционный вентиль с уменьшением давления от 150 до 14 atm ° понижается на 25%. В цилиндре высокого давления происходит дальнейшее понижение на -25%. Это указывает на необходимость постановки подогревателя между резервуарами высокого давления и рабочим резервуаром или развития наружной поверхности последнего, а также увеличения поверхности труб. С этой же целью развивают внешнюю поверхность рабочих цилиндров путем устройства ребер. Завод Борзиг в Берлине выполняет подогреватели в виде небольших теплоизолированных резервуаров, наполняемых водой и п4ром при зарядке локомотива воздухом. Через резервуар по трубкам протекает сжатый воздух, отнимая тепло от пара при конденсации освобождается скрытая теплота парообразования, часть которой идет на подогрев воздуха, а часть на испарение воды, возможное благодаря понижению давления в резервуаре. Этим обеспечивается надежность смазки и уменьшается расход воздуха на единицу мощности. При давлениях в резервуаре, не превышающих 50—60 atm, применяют обычно однократное расширение без подогрева воздуха в этом случае в рабочем резервуаре поддерживают давление 10 aim. Объ- кщ ем рабочего резервуа- ра для П. л. простого расширения равен десятикратному объему одного цилиндра, а для компаунд—пятикратному объему цилиндра низкого давления. Такой же объем имеют и промежуточные подогреватели, служащие одновременно ресиверами. Давление воздуха в резервуарах 135 aim наибольшая высота пневматич. локомотива 1 700 мм, наибольшая ширина 1 400 мм, служебный вес 10,5 т. Определение основн ых разм е-р о в. Выбор давления в резервуарах зависит от потребного для работы количества воздуха. Индикаторная диаграмма П. л. (фиг. 2) имеет много" общего с диаграммой паровоза и отличается от последней лишь давлением выпуска, которое приближается к атмосферному, вследствие малого сопротивления конуса и трубопровода. Линия расширения протекает между адиабатой и изотермой. Для расчета П. л. пользуются формулами, приведенными для расчета паровозов, принимая во внимание особенности индикаторной диаграммы. Для приближенных расчетов при малых скоростях и вполне откры- [c.400]

Схема простого трубопровода показана на рис. 6.35, а. С)снов-ными расчетнылп соо1 ношениями для него являются уравнение Бернулли, уравнение неразрывности и формулы, опрел.еляющие потери напора по длине отдельных участков труб и в местных сопротивлениях. Рассмотрим на базе этих уравнений основные типовые задачи гидравлического расчета простого трубопровода. Выбрав плоскость сравнения 0-0 и расчетные сечения 1-1 и 2-2, [c.179]

Значения коэффициента и величины h местных сопротивлений для основных элементов пневмоустановок приведены в табл. 108, составленной на основании практических данных по работе пневмопочты с путевым трубопроводом диаметром 65—75 мм при скорости воздуха 10 м/сек. При расчетах можно поступать двояко либо суммировать все коэффициенты сопротивления и вставлять их в формулу, либо суммировать сопротивления, вычисленные предварительно для отдельных элементов. [c.659]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...