Изменение параметров по длине струи

ИЗМЕНЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ПО ДЛИНЕ СТРУИ [c.377]

Изменение параметров по длине струи [c.377]

Расчет изменения параметров по длине струи производится с учетом сохранения суммарных величин импульса, избыточного теплосодержания и запаса примеси. Однако для того чтобы сделать систему уравнений замкнутой, нужно прибегнуть еще к какому-либо дополнительному условию. [c.814]

Более детальное изложение теории струи в потоке можно найти в монографии Г. И. Абрамовича и др., ссылки на которую приведены выше, где показано, что при большой начальной неравномерности струи (толстых пограничных слоях на срезе сопла) при изменении относительной скорости спутного потока в интервале 0,5 < т< 2 влияние величины т на законы изменения основных параметров по длине струи (Ь х), Aum x), Aim x) и т. п.) невелико, причем минимальная интенсивность изменения [c.388]

Рис. 2.4.1. Изменение профиля скорости по длине струи для плоского (сплошные линии) и параболического (пунктирные линии) профилей в начальном сечении струи (а) и профиль температуры по тем же параметрам (6)

Более детальный анализ изменения параметров газа по длине начального участка нерасчетной сверхзвуковой струи в одномерной постановке дается в 6. [c.403]

Таким образом, расчет полуограниченной турбулентной струи может быть произведен в следующем порядке. По заданным начальным параметрам струи ио и Уо из формулы (133) находят длину х начального участка струи. С использованием графика (рис. 23, б) определяют изменение максимальной скорости Нм по длине основного участка. По формуле (101) вычисляют изменение толщины бс на основном участке, а затем толщины б струйного пограничного слоя. По полученным данным находят границы струи. После этого с использованием графика (рис. 23, в) строят продольные скорости в заданных сечениях струи. При этом величину /0,5 определяют из формулы (134). [c.90]

Автоколебания в "свистящем сопле"образуются при взаимодействии двух независимых резонансных механизмов характерного тона сдвигового слоя, вызванного нестационарным отрывным течением за обращенным по потоку уступом (в муфте), и резонанса подводящей ("органной ") трубы. При плавном изменении геометрических параметров "свистящего сопла"(например, длины Lo муфты) происходит скачкообразное изменение частоты автоколебаний, причем смежные ступени разделены "мертвыми зонами где невозможна одновременная реализация указанных выше двух резонансных механизмов. Частота и амплитуда генерируемого в сопле чистого тона зависит от длины трубы Lp, длины кольца Lo, высоты h, скорости истечения uq и диаметра трубы d. Частота тона сдвигового слоя кратна частоте Std в диапазоне Stj = 0,3 - 0,6 предпочтительной моды струи. [c.142]

Опыты показали также, что профили относительной скорости и/пт и относительной избыточной температуры представленные в виде зависимостей от г/го.5, не изменяются и хорошо описываются профилем Шлихтинга [5] (г — расстояние от оси струи, го.5 — значение г, при котором и/пт ИЛИ 1/1т равно 0.5). При вдуве происходит лишь изменение осевых значений параметров Пт и а также характерной толщины струи Го.5- Эти данные показывают, что формальная интерпретация воздействия струйного шумоглушителя как средства, сокращающего акустическую мощность струи вследствие уменьшения длины начального участка имеет определенное физическое основание. В связи с этим были проведены оценки уменьшения уровня шума, излучаемого струей по результатам измерения длины начального участка, представленным на рис. 9. Для итого использовалась методика расчета работы [6]. Проведенные вычисления показали, что в опытах на модели сопла диаметром 20 мм снижение уровня шума должно составлять около 2 дБ. [c.479]

Значительно лучшее согласование результатов измерения длины зоны обратного тока для разных форсунок имеет место при построении зависимости длины этой зоны от разрежения (по сравнению с атмосферой), измеряемого на оси струи в плоскости среза форсунки Аро Па рис. 1 изображена зависимость длины зоны обратного тока I от параметра (Аро) - Здесь и далее линейные размеры отнесены к радиусу сечения среза форсунки, перепады давления - к скоростному напо-эу, вычисленному по среднерасходной скорости истечения Разные значки соответствуют изменению относительной величины плеча при закручивании к. Точки 1, 2, 3 соответствуют Н < 0.3, Н < 0.7, Н > 0.7, [c.278]

В этих и в дальнейших оценках используются характерные положительные величины, со и I - частота нестационарного процесса и длина изменения параметров в струе, по порядку величины равная ее ширине. Оценим величину безразмерного параметра ио1/с. В случае непрерывного пельсационного движения заряженных частиц частота и совпадает с характерной частотой турбулентных пульсаций ио г ЗЬ//, где V - характерная осредненная скорость газа, 8Ь - число Струхаля, которое для струй имеет порядок единицы. При дискретном движении заряженных частиц выполняется оценка со (А ) , где А -временной интервал между пролетом последовательных сгустков. В результате для таких режимов получим [c.718]

Экспериментальное исследование выполнено при нестационарном охлаждении вертикальных трубопроводов различного диаметра жидким азотом при подъемном и опускном движении в условиях как естественного распада жидкой струи на капли, так и предварительного распыла жидкости. Экспериментальная установка, режимные параметры, методика эксперимента и первичной обработки опытных данных такие же, как и при исследовании стержневого режима пленочного кипения, рассмотренном в 7.4. Исключение составляет массовый расход жидкости и температура стенки, которые при дисперсном режиме изменялись в диапазоне 0,01 —1,0 дм с и 300—1000 К соответственно. Предварительный распыл жидкого азота на входе в экспериментальные участки (трубы из стали 1Х18Н9Т с внутренним диаметром 12 мм и 57 мм, длиной 80 и 26 калибров соответственно) осуществлялся с помощью струйных форсунок с радиальной подачей жидкости. В трубе диаметром 57 мм средний начальный размер жидких капель определяли по кривым спектрального распределения капель по размерам. Кривые получены после обработки результатов фотосъемки. При подъемном движении в трубе диаметром 12 мм начальный средний размер капель принимали в предположении, что для заданного значения начального паросодержания. Го = 0,01 достигаются условия е = е,ф, в случае опускного движения без распыла — из вариантных расчетов при изменении бо в пределах от 1 до 3 мм. [c.233]

Взаимодействие струи эжектируемого воздуха и всасывающего спектра местного отсоса. Исследования динамики воздушных потоков внутри укрытия были выполнены на лабораторной модели укрытия (рис. 5.1) между дном укрытия и боковыми стенками был предусмотрен зазор, имитирующий неплотности. Боковые стенки были выполнены из оргстекла, что давало возможность визуализировать воздушные потоки. При этом поток эжектируемого воздуха имитировался воздушным потоком, нагнетаемым вентилятором в укрытие по желобу. Скорости воздуха в зазоре и в различных сечениях измерялись электротермоанемометром. Конструкцией укрытия было предусмотрено изменение геометрических параметров укрытия высоты, длины, места расположения аспирационной воронки. [c.240]

Наибольший интерес для практических задач имеет случай наличия механического экрана, т.к. местный отсос всегда располагается над элементами, выделяющими загрязняющие вещества технологического оборудования. Характерные картины течения в случае расположения отсоса над неограниченной плоскостью изображены на рис.3.53. При отключенной приточной струе (рис.3.53а) параметры вихревой области близки к исследовавшимся выше для отсосов-раструбов с бес-конечно-тонкими стенками. С включением приточной струи вихревая область расширяется (рис.3.53й), и при определенной скорости струя разделяется на две части улавливаемая отсосом и растекающаяся по непроницаемой плоскости (рис.3.53с). Наибольший для практики интерес представляет случай (рис.3.53йО, когда струя разделяется на две в месте натекания ее на плоскость. Осевая скорость течения в определенных точках возрастает в несколько десятков раз (рис.3.54), что способствует эффективной локализации загрязняющих веществ, образующихся в данной области. Наибольший эффект достигается при наклоне раструба в 30°. Изменение осевой скорости для этого случая при разных длинах раструба и удалении от непроницаемой плоскости показано на рис.3.55. При увеличении длины раструба и угла его раскрытия увеличивается ширина зоны подтекающего по стенке воздуха 2 (рис.3.56). В последнем случае, однако, падает осевая скорость течения. [c.614]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...