Гальванические однослойные

Известные способы гальванического однослойного и многослойного покрытия медью, никелем и хромом в различных сочетаниях не обеспечивают высокую эрозионную стойкость, необходимую для длительной эксплуатации, и поэтому для деталей арматуры АЭС их использование не рекомендуется. [c.57]

Из гальванических покрытий без дополнительной защиты в атмосфере субтропиков могут обеспечить защиту стали в течение 2—4 лет медь, никель и хром толщиной соответственно 20 15—20 0,5—1,5 мкм. Трехслойное покрытие медь, никель хром толщиной соответственно 30 15 1 мкм также обеспечивают защиту стали. Однослойное покрытие хромом при толщине 30 мкм хорошо защищает сталь в течение 3 лет. [c.94]

В процессе работы алмазного сверла происходит изнашивание алмазного слоя по торцовой и по цилиндрической его поверхности, однако для расчета срока службы сверла наиболее важно учитывать его износ по цилин дрической поверхности, так как потеря точности отверстий происходит именно из-за износа цилиндрической части сверла. Для расчета срока службы сверла необходимо знать нагрузку, которая действует на зерно, находящееся. на его цилиндрической поверхности. Для расчета числа зерен в однослойном алмазно-гальваническом покрытии (шт/см ) с учетом формулы [75] [c.116]

Толщина однослойного алмазно-гальванического покрытия может быть определена из выражения [74] [c.126]

Расчеты показывают, что при сверлении отверстий большого диаметра в грубых квалитетах использование сверл с однослойным покрытием нерационально, так как сверло выходит из строя прежде, чем диаметр отверстия выйдет за нижнюю границу поля допуска. Увеличить срок службы сверла можно путем нанесения двух- и трехслойных покрытий, т. е. увеличивая толщину алмазоносного слоя. Поэтому необходимы экспериментальные работы по исследованию работоспособности алмазных сверл и других инструментов с многослойными гальваническими покрытиями. [c.168]

Гальваническое покрытие. Толщина верхнего покрытия, если процесс проводят с подслоями, не должна быть меньше 5 мк. При многослойном покрытии исключение представляет хром, толщина которого может не превышать 1 — 2 мк. Е сли гальваническое покрытие однослойное, то толщину отложения выбирают по ГОСТ 3002-58 соответственно условиям эксплуатации изделий. [c.184]

До сих пор мы рассматривали поведение металлов с однослойными гальваническими покрытиями. Однако, как показали исследования последнего времени, этот метод может также найти применение и при анализе поведения многослойных покрытий. [c.107]

Для ВШГ требуются специальные шлифовальные круги с высокими прочностными характеристиками, демпфирующими свойствами, жесткостью корпуса и режущего слоя, износостойкостью и теплопроводностью. Наиболее перспективными оказались круги с зернами из КНБ, корунда или карбида кремния на керамической или синтетической связке. Спеченный корунд применяют для скоростей резания до 125 м/с. Шлифовальные круги со сверхтвердой связкой и абразивными зернами из алмаза и КНБ применяются при Ущ до 150 м/с, а однослойные круги из КНБ, состоящие из металлического корпуса с гальванической связкой зерен, могут быть использованы для скоростей резания до 250 м/с и выше. [c.175]

С целью получения покрытий, обладающих высокими защитными свойствами, замены дорогих и дефицитных металлов менее дефицитными и получения однослойных покрытий взамен многослойных во многих случаях целесообразно применять гальванические покрытия сплавами и в первую очередь сплавами никель-цинк, никель-олово, олово-цинк, олово-кадмий, серебро-кадмий и др. [c.560]

Шлифовальные эльборовые круги представляют собой стальной корпус с точно отшлифованным базовым профилем, на который гальваническим способом нанесено однослойное эльборовое покрытие с никелевой или иной связкой. [c.139]

Молибден с медью взаимно нерастворимы. Опубликованные результаты по диффузионной сварке молибдена с медью весьма противоречивы одни соединения обладают достаточно высокой прочностью — до 157 МПа другие — неудовлетворительной. Наиболее высокие прочностные показатели при ограниченной макропластической деформации меди достигаются при Т= 1223 К, р = 14,7- -ь15,7 МПа, t = 15- 30 мин. Соединения, полученные сваркой на таких режимах, не обладают термической стойкостью при сохранении вакуумной плотности. Значительное различие меди и молибдена в температурном расширении приводит к появлению напряжений при нагреве деталей. Отрицательно сказывается и отсутствие диффузионной переходной зоны в соединении, что не создает предпосылок для развития релаксационных процессов в контакте. Поэтому при изготовлении ответственных сварных конструкций деталей и узлов из молибдена с медью рекомендуется диффузионную сварку молибдена с медью выполнять через промежуточный слой никеля, обладающего взаимной растворимостью с обоими металлами. Никель наносят гальваническим путем толщиной 7—14 мкм. Наилучшие результаты при диффузионной сварке достигаются при однослойном покрытии молибдена слоем никеля. Нанесение двухслойного никелевого покрытия или предварительное хромирование молибдена перед никелированием оказались недостаточно эффективными. Прочность соединений молибдена с медью через слой никеля, выполненных на оптимальном режиме 1223-=-1323 К, р — 14,7-i-15,7 МПа, t = 10- 40 мин, достигает 148 МПа, Электросопротивление пластин, сваренных на оптимальном режиме, составляло в среднем 1,2- 10 Ом [c.159]

Иногда однослойные покрытия, обеспечивая требования предъявляемые к поверхности детали, не могут непосредственно совмещаться с данным конструкционным материалом. В таких случаях необходимо прибегать к выбору соответствующих многослойных комбинированных покрытий. Так, например, для электролитического никелирования или хромирования пластмассовых деталей их предварительно подвергают химическому и гальваническому меднению, которое обеспечивает электропроводность поверхности полимера и необходимую адгезию к нему всего покрытия. [c.221]

Никель чувствителен к агрессивным воздействиям, особенно в промышленной атмосфере. Из-за потускнения металла ве едст-вие образования пленки основного сульфата никеля, уменьшающего зеркальный блеск поверхности, покрытия постепенно теряют отражательную способность [4]. Для того чтобы уменьшить потускнение, на никель электроосаждением наносят очень тонкий (0,0003—0,0008 мм) слой хрома. Отсюда возник термин хромовое покрытие , хотя в действительности оно в основном состоит из никеля. Оптимальные условия защиты достигаются, если в покровном хромовом слое образуются микротрещины. Чтобы получить этот эффект, в гальванические ванны для электроосаждения хрома вводят соответствующие добавки. Тонкий никелевый слой, осажденный из электролита, содержащего блескообразователи (обычно соединения серы), в свою очередь наносится на вдвое или втрое более толстый матовый слой, электроосажденный из обычной ванны никелирования. Многочисленные трещины в хроме способствуют инициации коррозии во многих местах поверхности, что уменьшает в конечном итоге глубину коррозионных разрушений, которые в противном случае протекали бы в нескольких отдельных точках. Блестяпщй никель, содержащий небольшие количества серы, является анодом по отношению к нижнему слою никеля, в котором серы меньше, и поэтому выступает в качестве протекторного покрытия. Развитие любого питтинга, образующегося под хромовым покрытием, происходит в основном вширь, а не за счет роста в глубь никелевых слоев. Таким образом, предотвращается коррозия основного металла. Система многослойных покрытий обладает более высокой защитной способностью, чем однослойные хромовые или никелевые покрытия той же толщины [51. [c.234]

В настояшее время из-за наличия значительной вариации толщины однослойного алмазно-гальванического покрытия наружный диаметр оправки алмазных сверл назначается из расчета, чтобы действительный диаметр отверстия совпадал с серединой поля допуска (см. гл. 5). Если бы появилась возможность создания алмазных сверл, способных гарантированно обрабатывать отверстия, диаметр которых близок к верхней границе поля допуска, то можно было бы практически без дополнительных затрат почти в два раза увеличить срок службы инструмента. Поэтому весьма перспективны научные исследования по совершенствованию технологии гальваностегии для повышения точности нанесения алмазногальванических покрытий по толщине. [c.168]

Сравнивая эти данные с приведенными выше результатами испытаний вакуумных хромовых покрытий, можно утверждать, что в атмосфере с примесью SO а и при испытаниях по методу ASS вакуумные хромовые покрытия толщиной 15 мкм по коррозионным свойствам не уступают указанным выше гальваническим покрытиям через 24 ч испытаний в атмосфере SO а поверхность остается практически без изменений лишь через несколько суток появляются коррозионные язвы, снижающие к концу пятых суток испытаний индекс коррозионной стойкости до 5,7 (по десятибалльной шкале). Через 32 ч испытаний по методу ASS покрытия толщиной 15 мкм остались без изменений, имея максимальный индекс коррозионной стойкости. В камере солевого тумана вакуумные покрытия оказались менее стойкими, чем трехслойные гальванические покрытия. Индекс коррозионной стойкости гальванических покрытий после 4 суток испытаний почти не изменился (4,4 0,5, по пятибалльной шкале), в то время как через 5 суток испытаний индекс коррозионной стойкости вакуумных хромовых покрытий стал равным 6,4 (при максимальном значении 10). Через 30 суток испытаний индекс коррозионной стойкости снизился до 5,2. По защитным свойствам вакуумные покрытия толщиной 15 мкм не уступают однослойным гальваническим. Через 30 суток испытаний в камере солевого тумана индекс коррозионной стойкости гальванических покрытий толщиной 33 мкм был равен примерно 5 [127]. На гальванических покрытиях толщиной 35 и 54 мкм не появилось следов коррозионного разрушения в течение 8 лет испытаний в приморских, промышленных, городских и сельских районах Польши. [c.98]

Наносимое гальваническим способом Цинковое, толщиной 12 мкм, матовое, хромати-рованное Цинковое, толщиной 18 мкм, к которому не предъявляют определенных требований по степени блеска, дополнительно не обработанное Никелевое однослойное, толщиной 6 мкм, блестящее Ц. 12. м. хр Ц. 18 Н. 6. 6 [c.606]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...