Бронза Определение никеля

Испытание пригодно для гальванических покрытий кадмием, кобальтом, медью или бронзой, свинцом, никелем, серебром, оловом или сплавом олово—цинк и цинком на алюминии, меди или латуни, стали и цинке. При нанесении многослойных систем можно успешно определить толщину отдельных слоев покрытий, применяя струю соответствующего раствора на той же площади поверхности образца. Время, необходимое для определения толщины отдельного слоя покрытия,— — 2 мин общая точность испытаний составляет 15%. [c.142]

Создание материала с малым рассеянием показателей его свойств должно начинаться с соблюдения стабильного состава исходных материалов определенного качества, например шихты. Нарушение этого положения зачастую не может быть в дальнейшем скомпенсировано. Известно, что чугуны обладают наследственными свойствами в то время, как из одних доменных чугунов при плавке в вагранках или печах можно получать отливки желаемой структуры, из других чугунов того же химического состава это делать затруднительно или совсем невозможно. В алюминиево-железисто-никелевой бронзе при 4 % железа и 4 % никеля увеличение содержания алюминия с 10 до 11 % резко снижает сопротивление изнашиванию пары бронза—сталь. [c.347]

Ряд марок алюминиевых бронз содержит также железо, цинк, никель, марганец, свинец (трех- и четырехкомпонентные бронзы). Введение этих элементов в сплав в определенных соотношениях улучшает механические и антифрикционные свойства бронз, не уменьшая их коррозионной стойкости. [c.144]

При формовании заготовками из порошков определенного химического состава прессованием придают форму и размеры готовых деталей, после чего их направляют на спекание. При спекании непрочные прессованные заготовки превращаются в прочное спеченное тело со свойствами, приближающимися к свойствам беспористого компактного материала. Температура спекания деталей из конструкционных материалов на основе железа с добавками графита, никеля и других компонентов составляет 1100—1200 °С. Температура спекания изделий антифрикционного назначения на основе железа составляет 1000— 1050 °С, на основе бронзы — 850—950 °С. Спекание проводят в течение 0,5—1,5 ч в нагревательных печах, как правило, в за- [c.248]

Влияние скорости движения воды осложняется присутствием в ней пузырьков воздуха, которые вообще способствуют эрозии пленок, и температурой, которая ускоряет разрушение пленок и коррозию. Однако имеются указания, согласно которым определенные сплавы (бронзы с высоким содержанием олова, алюминиевые латуни, сплавы меди с никелем) лучше удерживают на своей поверхности защитные пленки в тех случаях, когда вода содержит растворенный воздух и пузырьки воздуха. Для таких сплавов присутствие значительных количеств воздуха в воде может быть полезным. Присутствие в морской воде продуктов коррозии железа также способствует образованию на этих сплавах защитных пленок [20]. [c.417]

Ю. Ю. Лурье и Н. А. Филиппова разработали метод определения сурьмы в рудах, кеках, латуни, бронзе, никеле, и меди 3]. По этому методу при анализе сплавов сурьму в целях концентрирования предварительно отделяют от основного металла в виде гидрата окиси осаждением аммиаком вместе с гидратом окиси железа. [c.22]

На рис. 7.16 формула (7.2) сопоставлена с опытными данными, полученными при кипении азота п кислорода, а на рис. 7.17 — при кипении водорода, неона, аргона и гелия. Из рисунков видно, что основные представленные здесь опытные данные, полученные при кипении жидкостей на разных поверхностях нагрева (трубы, проволочки, пластины, торцы стержней), изготовленных из различных материалов (меди, латуни, бронзы, никеля, нержавеющей стали, платины), располагаются около расчетной кривой (7.2) с разбросом 35%. Если учесть, что при кипении криогенных жидкостей температурные напоры исчисляются градусами и даже десятыми долями градуса, то такой разброс не является чрезмерно большим . Опытные данные, в которых температурные напоры исчислялись сотыми долями градуса (например, данные авторов [32], полученные при кипении гелия на торце медного стержня), на график не наносились, так как в этих опытах ошибки при определении температурных напоров н соо 1 ветственно коэффициентов теплоотдачи могут быть весьма велики. [c.208]

Антифрикционные свойства. Зависимость коэффициентов трения от величины нагрузки при трении стали по бронзе никель фосфорному н хромовому покрытиям приведена на рис 6 Как видно из приведенных кривых, возрастание коэффициента трения для никель фосфорных покрытий наблюдается при повышении нагрузки свыше 6 О, а для хромовых покрытий после 6.5 МПа Довольно низкие коэффициенты трения ннкель-фосфорных покрытий объясняются, в частности, их хорошей прирабатываемостью Приме нение смазочного материала существенно снижает силу трения Важное значение имеет определение максимальных нагрузок до заедания, выдерживаемых никель фосфорными покрытиями Эти характеристики получены при использовании машины трения 77МТ 1 в условиях возвратно-поступательного движения при смазке маслом АМГ 10 и комнатной температуре Величина предельных нагрузок до заедания выдерживаемых никель фосфорными покрытиями существенно возрастает после часовой термообработки в интервале температур 300— 750 °С и доходит до 42 МПа [c.15]

Первая серия исследований по определению износостойкости никель-фосфорных покрытий производилась на лабораторной машине трения типа 77МТ-1 с возвратно-поступательным движением при скорости 0,3 м/сек (фиг. 42). Покрытия наносились на нижний образец — плоскую пластину, изготовленную из стали или сплава Д1. Верхние образцы изготовлялись из стали ЗОХГСА, бронзы Бр. АЖМц или сплава Д1. [c.59]

Защитные свойства Ni—P покрытий изучали и в других, отличных от атмосферных, условиях. При переменном погружении образцов с покрытиями, содержащими 10% Р в керосин при 75—80° С в аппарате Пинкевича выявлена потеря ими веса, очевидно за счет коррозионных процессов. Никелированные в щелочном растворе образцы из бронзы БрАДН-10-4-4 и ВБ-24 при испытаниях в термостате при 55—50° С с продуванием воздухом также с течением времени теряли в весе, но меньше, чем образцы без покрытия. С увеличением толщины покрытия убыль в весе уменьшается. Было проведено сравнительное определение коррозионной стойкости в водопроводной воде при комнатной температуре стальных образцов с гальваническим покрытием — медным подслоем толщиной 9 мкм и слоем электролитического никеля толщиной 25 мкм— со стойкостью таких же образцов с Ni—Р покрытием толщиной 10 мкм, полученным из кислой ванны. Первые уже через 1 сут имели несколько очагов коррозии, а через 3 сут были покрыты сплошным слоем коррозии. На вторых незначительная точечная коррозия обнаружилась лишь через 20 сут. Последующие 20 сут не изменили внешнего вида этих образцов. Ni—P покрытия толщиной 50 мкм показали высокую коррозионную стойкость в растворе щелочи (400 г/л) при 180° С. На никелированных выпарных трубах из стали 20, проработавших в указанных условиях более 100 сут, не обнаружено никаких повреждений, тогда как такие же трубы без покрытия через 30— 40 сут эксплуатации из-за коррозионных поражений полностью выходили из строя. В 72%-м растворе едкого натра при 115° С покрытие из кислого раствора [c.106]

Определение состава лома медных сплавов начинают с цинка. Отсутствие цинка или присутствие его в небольших количествах указывает на то, что сплав не латунь, а оловянная или без-оловянная бронза. Последующая проверка содержания олова позволяет отделить оловянные бронзы от специальных бронз. Содержание цинка до 16% указывает, что это томпак или полутомпак, латунь Л090-1 или оловянноцинковая бронза. Группу томпака и полутомпака отделяют при полном отсутствии олова, латунь Л090-1 при содержании до 0,757о Sn и, наконец, оловянноцинковые бронзы при содержании свыше 2% Sn. Отобранную оловянную бронзу разделяют на группы по содержанию олова. При содержании цинка свыше 16% могут быть только латуни — двойные или специальные. Специальные бронзы и латуни после проверки компонентов (алюминия, железа, марганца, свинца, кремния, никеля) делят на соответствующие сплавы. [c.221]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...