Структура струи

Однако существует еще более важная причина, нарушающая зависимость (10) толщины слоя смешения струи от параметра то. Она состоит в том, что начальные профили скорости и плотности в струе и спутном потоке чаще всего бывают неравномерными из-за наличия пристенных пограничных слоев, которые оказывают сильное влияние на структуру струи. Подробно этот вопрос будет рассмотрен ниже. [c.375]

Рассматривая поле скоростей и структуру струи, можно наметить следующие характерные участки начальный, где в центре тяжести сечения максимальная скорость равна средней скорости выхода из насадка (рис. 8.1) основной, в котором струя компактна, сформировалось поле скоростей и скорость в центре уменьшается пропорционально длине конечный, где струя разрушается. [c.121]

Предложено много способов решения поставленной задачи. Наибольшее распространение получила теория Г. Н. Абрамовича [18], который вывел формулы расчета струи на основе константы а, названной коэффициентом турбулентной структуры струи. В табл. 4 приведены основные расчетные формулы по Г, Н. Абрамовичу для круглой и плоской струи. [c.263]

Значение коэффициента турбулентной структуры струи а зависит от характеристик потока в начальном сечении струи, которые в свою очередь определяются конфигурацией [c.263]

Рассматривая поле скоростей и структуру струи, можно наметить следующие характерные участки начальный, где в центре [c.118]

В (4.24) а является коэффициентом структуры струи, экспериментально определенным в [ 39] и зависящим от числа Гг в соответствии с (4.14). Видно, что чем больше число Рг , тем большая длина пучка требуется, чтобы источник конечных размеров можно было бы принять за точечный при определении коэффициента К . При одинаковой длине пучка витых труб с различными числами точность определения при больших Ргм будет меньше. При этом использование методики работы [ 9] будет приводить к некоторому завышению коэффициента К л. с другой стороны, данные расчета для пучков витых труб по (4.15), (4.16) примерно в 1,5 раза меньше опытных данных для Рг = 1050 [9], хотя и находятся в пределах доверительного интервала для экспериментального значения коэффициента К . Поэтому если за основу сравнения [c.103]

Выходное сечение струи принято для пучков равным величине межтрубной щели, а для слоя—величине просвета, т. е. наиболее узкого сечения слоя. Ширина струи в месте входа в последующий ряд определяется шириной ядра постоянной массы потока в месте соприкосновения его с частицами или трубами данного ряда. Значение Re определяет, в свою очередь, структуру струи, степень ее расширения, а также величину сопротивления трения. [c.268]

Таблица 5.19. Коэффициент турбулентной структуры струи а [35]

Исследование структуры паровой струи производилось методом конденсации пара на холодной поверхности, примененным ранее для исследования сверхзвуковой паровой струи в вакууме [Л. 2]. Этот метод является особенно удобным, поскольку внесение холодных поверхностей в область сверхзвуковой паровой струи не искажает структуру струи, так как практически весь пар, соприкасающийся с повер.кностью, конденсируется (количество жидкости, испаряющейся с поверхности конденсатора, ничтожно мало из-за низкой упругости пара при температуре конденсатора). Так, для условий эксперимента при ст 20°С, количество испаряющегося масла составляло 10 —7 10 г/сж сек. [c.452]

Влияние изменения показателя и=l,4- l,05 на структуру струй оценивалось по данным расчета и экспериментов. [c.456]

Проведенные исследования позволили сделать ряд выводов относительно параметров и структуры струй, определяющих процесс откачки воздуха вакуумным насосом. [c.460]

Коэффициент турбулентной структуры струи а [c.715]

Другой способ ослабления акустической обратной связи и подавления автоколебаний состоит в разрушении когерентных структур струи в месте их соударения с экраном. Это достигается путем оребрения поверхности экрана, т.е. установкой сравнительно невысоких Ah/d = 0,1 -0,2) перегородок, образующих квадратную решетку с шагом Az/d = 0,5. На рис. 5.7,6 приведены соответствующие спектры пульсаций давления в дальнем поле струи, натекающей на гладкий экран и оребренную поверхность при Мо = 0,95 и xo/d = 4. Здесь уз = 90°, сплошная кривая соответствует резонансному режиму при гладком экране, штриховая - исключению резонанса при оребрении поверхности экрана. При таком способе подавления автоколебаний, в отличие от предьщущего (см.рис. 5.7,а), исключение дискретных составляющих в спектре шума сопровождается некоторым увеличением широкополосного шума. [c.150]

В настоящей главе исследуются акустические методы подавления и генерации автоколебаний в аэродинамических трубах с открытой рабочей частью, основанные на чувствительности когерентных структур струи к периодическому возбуждению [9.1,9.2,9.4,9.5]. При высокочастотном возбуждении, когда число Струхаля St = fad/uo =2-5 они ослабляются при низкочастотном возбуждении с числом St = 0,3 - 0,8 - усиливаются. Самое чувствительное место струи к периодическому возбуждению - это тонкий слой смешения в непосредственной близости от среза сопла. При акустическом возбуждении именно здесь генерируются вихревые возмущения, которые и обусловливают усиление или ослабление когерентных квазипериодических структур. [c.214]

Следует обратить внимание на две особенности проведенного эксперимента [9.6]. Во-первых, как указывают авторы, выходное сечение сопла и входное сечение диффузора не были согласованы, т.е. имели одинаковые площади, а кромка диффузора не имела закругления. Во-вторых, в данном способе управления возбуждение слоя смешения осуществляется на частоте крупномасштабных структур струи, которая существенно меньше [c.223]

Теоретическая кривая спектра шума струи получена на основе соображений подобия и использования основных экспериментальных данных по кинематической структуре струи. Согласно этому рассмотрению, которое мы ниже проведем, мощность низкочастотной части шума, излучаемая областью струи в пределах х Ы ж х 8d, растет как f, а мощность высокочастотного шума, излучаемая областью смешения (от места расположения сопла при ж = О до а 4d), падает с / как Этот вывод получается из следующих рассуждений. Турбулентность струи, конечно, неоднородна. Однако можно в первом приближении считать, что отклонения от однородности подобны в зависимости от диаметра струи d и скорости струп у отверстия (сопла) Uj. Разобьем струю на две области область А от [c.417]

Из сказанного, однако, не следует, что после достижения критического отношения 8кр характер истечения газа остается постоянным. При дальнейшем увеличении Р давление на срезе сопла Pq становится больше атмосферного, вследствие чего выходящий поток начинает расширяться, причем угол 0 отклонения струи (рис. 1, а) растет с уменьшением е (для 8кр = 0,528 имеем 0 = 0). В связи с отклонением границы потока от оси сопла на его срезе возникают возмущения поскольку эти возмущения распространяются со скоростью звука и не могут проникнуть в сопло, навстречу потоку, движущемуся с той же скоростью, то они сносятся вниз по потоку, способствуя образованию ячеистой структуры струи. [c.12]

Рис. 5. Схематическое изображение структуры струи при ее торможении отражающей поверхностью

Рис. 44. Схематическое изображение структуры струи при низкочастотных пульсациях

В заключение напомним, что нриведенная одномерная теория не позволяет получить данных о внутренней структуре струи и распределении параметров по ее сечению для этой цели необходимо применение более сложных методов, например метода характеристик. В то же время некоторые полученные выше результаты, например значения параметров в изобарическом сечении, не могут быть найдены методом характеристик без дополнительных предположений. [c.426]

Структура струи. По исследованиям Г. Н. Абрамовича движение жидкости, образующей струю, можно характеризовать следующим образом (рис. IX.2). В выходном сечении а—б скорости потока во всех точках сечения равны между собой. На протяжении длины L (на так называемом начальном участке) осевая скорость постоянна по величине и равна скорости выходного сечения Vq. В некотором промежуточном сечении п начального участка эпюра скоростей имеет вид, указанный на рис. IX.2. Далее осевая скорость постепенно уменьшается. Участок струи L, на котором осевая скорость t>o начальный участок от основного, переходным. В области треугольника абс (рис. IX.2) во всех точках струи скорости жидкости равны между собой и равны Vq эта область образует так называемое ядро струи. На граничных линиях ON и ON продольные скорости равны нулю эти линии пересекаются на оси в точке О, називаемой полюсом . [c.135]

Переход к многобочковой структуре струи сопровождается ее удлинением. Потери полного давления в струе уменьшаются. Это в свою очередь вызовет больший отход головной ударной волны от обтекаемого тела и снижение давления в застойной зоне. При этом по мере дальнейшего увеличения нерасчетности струя вновь примет однобочковую форму, а длина ее станет меньше. Головная ударная волна вновь приблизится к поверхности, давление рд увеличится, а нерасчетность уменьшится и т. д.Такой процесс возникновения пульсаций происходит со значительной частотой порядка 10 с . [c.402]

Необходимой структуры струи добиваются с помощью специального конструирования насадков, особенностей подвода жидкости к ним, использования различного рода успокоителей, завихрителей и др. Здесь нет возможности обсуждать оосбен-кости конструирования. Подробно ознакомиться с ними можно [c.51]

Однзко, несмотря на широ.кое раопрост1ранение вакуумных пасосов и важность улучшения их характеристик, теоретические работы по исследованию откачки воздуха паровой струей носят в основном качественный характер. Последнее связано главным образом с тем, что использованные методы расчета паровой струи ib вакууме основываются на идеализированной модели истечения пара, пе позволяющей рассчитать достаточно точно распределение параметров в струе. В частности, в опубликованных работах [Л. 1, >2, б] при расчете струи, истекающей в разреженную среду, не учитывается влияние разреженности пара на течение в сопле и для оценок скорости ст1руи и числа Мер (существенно влияющего на структуру струи) использованы соотношения газодинамики без учета вязкости. Тогда как для реальных насосов течение пара в сопле соответствует переходной области режима течения и скольжения (Re = =ilO - jO и М.= 2 -5), что неизбежно должно привести к резкому увеличению влияния вязкости на течение в сопле и к уменьшению числа М на срезе сопла по сравнению с идеальным значе нием, рассчитанным без учета вязкости. 6 настоящем докладе приводятся результаты исследования процессов, существенно влияющих на структуру струи пара в вакуумном пространстве насоса, а следовательно, и на откачку воздуха струей пара. [c.445]

Взаимодействия двух паровых струй в вакууме при истечении из двух плоских щелевых сопел. В этой части исследования определено изменение в структуре струи при истечении из системы сопел по сравнению с одиночной ст1руей и приводятся экспериментальные данные по распределению параметров в зоне взаимодействия двух паровых, струй. [c.446]

I де h — абсолютная глубина про-никиовения в поток, т. е. расстояние от плоскости выхода струи до оси струи, принявшей направлепие потока, мм (рис. 10-1) d — диаметр отверстий, из которых происходит истечение газа, мм ks — безразмерный опытный коэффициент, зависящий от структуры струи и определяемый по графику (рис. [c.186]

Таким образом, сверхзвуковая струя излучает по крайней мере за счет трех механизмов излучения излучения турбулентностью в том виде, как мы с ним имели дело для дозвуковых струй (лайтхилловский механизм), излучения за счет ячеистой периодической структуры струи и излучения вихревыми волнами Маха. При этом шум низкочастотной области сверхзвуковой струи (частоты ниже [c.421]

Смотреть страницы где упоминается термин Структура струи : [c.317] [c.365] [c.213] [c.60] [c.211] [c.213] [c.409] [c.112] [c.402] [c.337] [c.119] [c.385] [c.73] [c.270] [c.623] [c.184] [c.714] [c.892] [c.142] [c.714] [c.892] [c.421] [c.12]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...