Дальнобойность воздушной струи

Дальнобойность воздушных струй можно определить по выражениям [c.384]

Дальнобойность воздушной струи 143, 144 [c.338]

Зная ширину рабочей зоны и среднюю действительную скорость закрученного воздушного потока, рассчитывают необходимую дальнобойность газовых струй h и относительную дальнобойность Н [14, 461 [c.64]

В этих агрегатах в отличие от А02 у калорифера имеется обводной канал по воздуху для увеличения дальнобойности нагретой воздушной струи, перекрываемой холодной верхней струей, имеющей большую плотность. Обводной канал при необходимости можно перекрывать регулирующей лопаткой. [c.235]

Рнс. 10-6, Расчетная схема заполнения воздушного потока газовыми струями различной дальнобойности. [c.188]

Воздушное отопление агрегатами целесообразно осуществлять по одной из двух схем путем подачи воздуха сверху наклонными струями в направлении рабочей зоны (рис. 12.1, а) или путем подачи воздуха выше рабочей зоны горизонтальными струями ( сосредоточенная подача ), когда рабочие места находятся в зоне обратного потока воздуха (рис. 12.1, б). Рекомендуется применять наклонную подачу воздуха, при которой более эффективно используется номинальная теплопроизводительность агрегатов. При этом воздух следует подавать под углом 35° к горизонту, что обеспечивает максимальную дальнобойность струи и, следовательно, обусловливает установку минималь- [c.138]

Численно исследуем воздушные течения у механически и аэродинамически экранированного местного отсоса на основе метода дискретных вихрей. В качестве аэродинамического экрана используется прямоточная кольцевая струя, поскольку при натекании ее на непроницаемую плоскость (механический экран) возникает возвратное течение воздуха, существенно повышающее дальнобойность всасывающего факела. [c.612]

В бескомпрессорных дизелях со струйным смесеобразованием улучшение равномерности топливно-воздушной смеси достигается соответствием формы камеры сгорания, образованной поршнем Д количеству и направлению топливных факелов 2, представляюш,их собой распавшиеся струи топлива (рис. 22), подаваемого форсункой 3, а также подбором надлежащей дальнобойности топливных факелов, мелким распыливанием топлива и созданием завихрений сжатого воздуха. При слишком большой дальнобойности (или пробивной способности) топливо попадает на стенки камеры. Если это относительно холодные стенки цилиндра, то оно, оседая на них, не воспламеняется, а смешивается с маслом и стекает в картер. Если это горячее донышко поршня, то топливо, попадая на него, нагревается без достаточного доступа воздуха и коксуется, образуя нагар (не полностью сгорает). При слишком малой дальнобойности топливо сосредоточивается вблизи форсунки, где не хватает воздуха для горения. [c.45]

Влияет на часовой расход и температура топлива. Для дизеля типа ДЮО с сильным воздушным вихрем даже при работе на малой частоте вращения рещающее значение имеет уменьшение вязкости топлива при росте его температуры, что приводит к уменьшению дальнобойности струи и ее энергии. С ростом температуры топлива часовой расход его увеличивается. Таким образом, если одновременно увеличить температуру масла и воды и снизить по возможности температуру топлива, то можно добиться заметного снижения часового расхода топлива при работе дизеля на холостом ходу. Кроме улучшения рабочего процесса дизеля на всех режимах работы, повышение температуры воды одновременно уменьшает износы трущихся деталей. [c.250]

В горелке производительностью 10—12 тыс. м ч природного газа (около 10 т ч мазута) осуществляется сильное закручивание воздушного потока посредством улитки и встроенного в нее лопаточного аппарата. Заглубленная е амбразуру подача газа осуществляется как по периферии амбразуры, так и по периметру центральной трубы. Расположение газовыпускных отверстий принято с таким расчетом, чтобы достигалось оптимальное распределение газовых струй в закрученном потоке воздуха (см. гл. X). Для повышения дальнобойности газовых струй применены сопла специального профиля. Для распыливания жидкого топлива в центре горелки предусмотрена мощная одноструйная форсунка. [c.134]

Увеличение коэффициента Ь, следовательно, и интенсивности теплообмена, объясняется двумя причинами. Во-первых, имеющее место изменение профилей скоростей продуктов сгорания, омывающих тепловоспринимающие поверхности, по сравнению с профилем при горелках, не создающих закручивания потока, как это следует из работы [7], приводит к увеличению интенсивности переноса тепла излучением. Во-вторых, интенсивность теплообмена увеличивается вследствие увеличения относительной доли переноса тепла конвекцией. Более существенное изменение интенсивности теплообмена при наличии в топках ошипованных тепловоспринимающих поверхностей происходит вследствие того, что омывание поверхностей нагрева осуществляется газами с более высокой температурой из-за обмурованности нижней части топочных камер. Упомянутые выше гидродинамические и температурные особенности протекания топочного процесса могут быть учтены введением в расчет ряда критериев, определяющих степень закручивания топочных газов, дальнобойность вводимых через горелки топливо-воздушных струй, характер температурного поля топки и других. Однако в настоящее время это можно сделать лишь грубо приближенно ввиду недостаточности, а в ряде случаев и полного отсутствия опытных данных. [c.87]

Исследования истечения жидкости из отверстий и насадков имеют большое практическое значение, так как результаты этих исследований находят применение при решении многих технических задач (при измерении количества проходящей жидкости, при расчете и создании сильной, дальнобойной и компактной струи, при расчете распространения свободной струи в массе жидкости, расчете воздушных завес, обеспечении быстрого опорожнения резервуаров, при конс руированни сопл и форсунок и в ряде других случаев). [c.284]

Анализируя возможные причины неудовлетворительной работы рассматриваемых горелок, Ю. В. Иванов расчетным путем (см. гл. X) установил, что в случае насадка с 24 щелями размером 45X ХЮ мм газовые струи не только быстро сливаются друг с другом, но и не обладают достаточной дальнобойностью для того, чтобы они могли попасть в область основного потока воздуха. Одного только увеличения скорости истечения газа еще не достаточно. Для того чтобы улучшить распределение газа в потоке воздуха , необходимо увеличить сечение газовыпускных щелей. Напри-. мер, по расчетам, выполненным Ю. В. Ивановым, удовлетворительное распределение газовых струй по сечению воздушного потока можно обеспечить в случае, когда йУг = = 50 м/сек, при истечении газа из восьми щелей, имеющих размеры 60X28 мм, а в случае, когда Шг= = 120 м/сек, — при истечении газа из восьми щелей, имеющих размеры 50X14 мм. К сожалению, влияние конфигурации амбразуры и некоторых других аэродинамических факторов в данных расчетах не учитываются. Все же результаты подобных расчетов могут использоваться [c.114]

Первая задача решалась следующим образом. Отверстия, через которые осуществлялась подача газа из сопла в смеситель, были выполнены равличных диаметров. Струи большого диаметра di имеют повышенную дальнобойность hi, что способствует проникновению газа в периферийную часть воздушного потока, а более тонкие струи (с начальным диаметром I2) заполняют ту часть воздушного потока, которая прилегает к гавовому соплу (рис. 9-25). Шаг между отверстиями выбирался в соответствии с расчетной методикой Ю. В. Иванова таким образом, чтобы не допустить преждевременного слияния струй в сплошной газовый поток. [c.176]

При использовании формулы (10-6) важно иметь в виду, что дальнобойность струй h зависит не только от отношения среднего скоростного напора воздушного потока к скоростному напору газовой струи, но и от диамецра и шага (относительного) газовыпускных отверстий. [c.186]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...