Поперечные сечения железобетонных пролетных строений

Поперечные сечения железобетонных пролетных строений грибовидных 42 [c.442]

Рис. 34.1. Поперечное сечение сборного пролетного строения из предварительно напряженного железобетона

Рис. 34.4. Поперечное сечение сборных пролетных строений из обычного железобетона с каркасной арматурой

Одной из особенностей современного мостостроения является связь конструктивных решений пролетных строений с технологией изготовления и монтажа. Разработанные во ВНИИ транспортного строительства конструкции железобетонных пролетных строений из блоков ПРК, имеющие высокие технико-экономические показатели и архитектурные достоинства, позволяют их широко применять в городских сооружениях с косым и криволинейным расположением в плане. В условиях сложившейся городской застройки возводимые эстакады часто имеют несимметричное поперечное сечение и сложное очертание в плане, что требует при проектировании использовать специальные методики расчета, основанные на применении векторной алгебры и ЭВМ. [c.4]

При расчете железобетонных пролетных строений эстакад и путепроводов можно принимать допущение о том, что распределение усилий (вертикальных давлений и крутящих моментов) между балками (пли- тами) происходит только в том поперечном сечении, где приложены внешние сосредоточенные силы. Это означает, что балки (плиты) как бы разделены продольными швами по всей их длине, кроме загруженного поперечного сечения. Перемещая единичную силу вдоль поперечного сечения и определяя при каждом ее положении усилия, передаваемые на отдельные балки (плиты), можно таким образом определить линии влияния этих усилий. Загрузив затем полученные линии влияния [c.144]

Под воздействием продольных и поперечных нормальных напряжений, а также касательных напряжений, вызванных изгибом, кручением и" деформациями контура в сечениях балок пролетных строений железобетонных эстакад, создается сложное напряженное состояние. В этой связи важное значение имеют проверки по главным сжимающим и растягивающим напряжениям. [c.219]

Рассмотрим критерии выбора типа поперечного сечения железобетонных эстакад в зависимости от ее кривизны в плане. Известно, что высота сечения, размеры плит в основном определяются работой пролетного строения на изгиб. Толщина стенок зависит от поперечной силы С, а для криволинейных пролетных строений существенным образом и крутящего момента М(. Поэтому на изменение расхода материалов для криволинейной несущей конструкции по отношению к прямолинейной равной длины основное влияние будет оказывать толщина стенок. [c.367]

Рис. 34.3. Поперечное сечение унифицированных сборных пролетных строений из предварительно напряженного железобетона

Железобетонные стойки опор выполняют монолитными или сборными сплошного сечения. Возможно применение пустотелых стоек. Верхние концы пустотелых стоек при шарнирном их сопряжении с пролетным строением заполняют монолитным бетоном. Иногда полости внутри стоек целиком заполняют монолитным бетоном (см. рис. 4.1, Э). При жестком соединении с пролетным строением, ригелем или фундаментом из стойки выводят выпуски арматуры. Так как в стойках преобладают сжимающие напряжения, их продольная арматура обычно не имеет предварительного напряжения. Поперечную арматуру стоек (замкнутые хомуты), а в трубчатых и круглых сечениях (спирали) устанавливают в соответствии с конструктивными требованиями, предъявляемыми к сжатым железобетонным элементам. Столбчатые опоры, как и стоечные, могут быть пустотелыми (рис. 4.2, д) или сплошного сечения. [c.103]

Плитная конструкция в балочных и рамных системах применяется для перекрытия пролетов до 24 м. Плитное балочное пролетное строение или ригель рамного путепровода могут иметь сплошное поперечное сечение постоянной толщины.Обычно плитные конструкции сплошного сечения возводят из монолитного железобетона, предусматривая предварительное обжатие как вдоль, так и поперек. Значительно шире на практике в настоящее время находят применение плитные несущие конструкции, имеющие продольные усиления в виде ребер (рис. 5. 4, а) или пустоты (рнс. 5.4, б). Такие конструктивные решения более экономичны по расходу материала. При этом плитную конструкцию с продольными ребрами выполняют, как правило, в сборно-монолитном варианте (сборные ребра и монолитная плита), а пустотелые плитные пролетные строения могут быть как монолитными, так и сборными из отдельных блоков. [c.116]

Применение главных балок коробчатого сечения позволяет улучшить работу сталежелезобетонных пролетных строений на кручение. В поперечном сечении пролетного строения могут быть расположены две коробчатые балки, объединенные в уровне проезжей части железобетонной плитой. Ширина коробчатых балок может составлять 1,0— 8,0 м (рис. 10.5, а, б). Внутри коробчатых балок с шагом 6—9 м устанавливают решетчатые связи, обеспечивающие неизменность контура, [c.241]

Ширину проезда до 20 м могут обеспечивать одноконтурные поперечные сечения. Придавая наклон боковым стенкам коробчатых сечений пролетного строения, удается уменьшить ширину опор. Для сохранения пролета железобетонной плиты в пределах 3—6 м по ширине сечений предусматривают дополнительные прогоны (рис. 10.5, д) или промежуточные стенки. [c.242]

Рис. 10.5. Поперечные сечения пролетных строений с полуоткрытым и замкнутым контурами и железобетонной плитой в проезжей части

В пролетных строениях объединенной конструкции нижние продольные ветровые связи устанавливают при открытой форме поперечного сечения. Роль верхних связей выполняет железобетонная плита, [c.246]

При необходимости перекрытия пролетов до Ю—55 м, а также для пропуска тяжелых нагрузок применяют сборно-разборные эстакады с коробчатыми блоками. Для обеспечения габарита проезда 6—7 м в поперечном сечении достаточно установить две коробчатые балки (рис. 10.28, а). Монтажный блок таких пролетных строений может представлять собой незамкнутую сверху секцию балки, усиленную поперечными связями. Для улучшения совместной работы коробчатых балок между ними предусматривают двутавровые диафрагмы, располагаемые с шагом 2,0—2,5 м по длине пролета. Прикрепление диафрагм к стенкам главных балок осуществляют на болтах. В уровне проезжей части может быть устроена железобетонная плита, состоящая из блоков, укладываемых на всю ширину проезда. Совместная работа [c.262]

В пролетных строениях с балками, имеющими открытый контур поперечного сечения, переменный во времени крутящий момент Mt вызывает в железобетонной части сечения деформации ползучести сдвига (рис. 11.19, а). Эти деформации развиваются в соответствии с теми же законами, что приняты при сжатии, но для них должна быть введена другая характеристика ползучести гр,. [c.301]

При расчете на деформацию контура металлических коробчатых пролетных строений изложенным выше способом поперечные рамы жесткости учитывают дискретно, что усложняет вычисления. Можно, однако, воспользоваться также приемом, применяемым ранее при расчете железобетонных коробчатых пролетных строений, основанном на использовании аналогии с расчетом изгибаемых балок на сплошном упругом основании. Для этого необходимо рассматриваемое коробчатое пролетное строение с промежуточными поперечными рамами жесткости заменить некоторым эквивалентным пролетным строением без них. Это может быть приближенно обеспечено при распределении жесткости промежуточных рам по всей длине пролета, в результате чего будем иметь эквивалентную коробчатую балку без промежуточных рам с жесткостью поперечного сечения [c.310]

В криволинейных эстакадах при ширине проезжей части 25—30 м часто применяют два отдельных пролетных строения под каждое направление движения. При этом в поперечном сечении таких пролетных строений достаточно установить по две главные балки, а в железобетонной плите проезжей части целесообразно предусмотреть поперечное и продольное предварительное напряжение, и тогда расстояние между главными балками может составлять 8,0—9,0 м (рис. 10.4, г). Между главными балками можно устраивать поперечные решетчатые связи или только поперечные сплошностенчатые распорки, которые служат при бетонировании плиты основанием для перемещающейся опалубки. [c.241]

Устройство диафрагм и связей в пролетных строениях железобетонных и металлических эстакад и путепроводов направлено в основном на увеличение поперечной жесткости сечений. Обычно диафрагмы устанавливают с постоянным в пределах пролета шагом. При этом в цельнометаллических и сталежелезобетонных пролетных строениях диафрагмы или связи располагают конструктивно у монтажных стыков из соображений обеспечения жесткости при перевозке и монтаже, а также в середине пролетов. Обычно шаг расстановки связей принимают равным I—1,5 ширины контура сечений. В железобетонных пролетных строениях диафрагмы устраивают только в опорных сечениях. Опорные диафрагмы необходимы для восприятия опорных реакций, а также наибольших крутящих моментов, вызывающих не только закручивание, но и искажение опорных сечений. Применение одних опорных диафрагм не позволяет в современных тонкостенных коробчатых пролетных строениях исключить или уменьшить деформации контура гаким образом, чтобы вызываемые ими напряжения оказались бы пренебрежимо малыми. С позиций расчета коробчатых пролетных строений на деформацию контура представляется возможным указать такой шаг диафрагм и связей, при котором контур поперечного сечения по всей длине пролетов будет практически недеформируемым. [c.374]

Пример 2. Расчет плитного пролетного строения моста. Этот пример, равно как и предыдущий, демонстрирует расчет по простейшей модели — стержневой. Рассчитано плитное железобетонное сборное пролетное строение из пустотных элементов. Поперечные сечения пролетного строения и пустотного элемента показаны на рис. 5.2. Семь двухпустотных плит конструкции Гос-дорнии объединены между собой шпоночными швами. Принято считать, что шов передает только перерезывающие силы, а изгибающий момент в шве Л1у=0. [c.125]

В настоящем издании рассмотрены вопросы расчета на прочность железобетонных коробчатых сечений при учете совместного действия изгиба и кручеиия, неравномерности распределения напряжений по ширине сечений, устойчивости элементов стальных пролетных строений, расчета поперечных связей и диафрагм. [c.4]

Одностоечные или одностолбчатые опоры могут быть заделаны в фундамент (см. рис. 4.1, а) или сопрягаться с ним и с пролетным строением шарнирно (см. рис. 4.1,6). В последнем случае такие стойка или столб будут качающимися. При малых размерах таких опор сверху представляется возможным установить только одну опорную часть, которую располагают под стенкой пролетного строения или под опорной диафрагмой (см. рис. 4.1, а, б). При необходимости опирания пролетного строения на две опорные части предусматривают столбы с более развитым сечением в поперечном направлении (см, рис. 4.1, в) или делают уширение верхней части такой опоры, В случае цилиндрических столбов уширение их верха может быть обеспечено устройством короткой железобетонной стенки с небольшими консольными выступами (рис, 4,1, г). Достаточно часто одностолбчатые опоры снабжают консольным ригелем, жестко объединенным со столбчатой частью (рис, 4.1, 5). [c.101]

При расчете на кручение коробчатых пролетных строений железобетонных эстакад, которые можно рассматривать тонкостенным стержнем, в большинстве случаев считают справедливой гипотезу о недефор-мируемости контура поперечных сечений, принятой в теории A.A. Уманского. Заметим, что контур поперечного сечения образуется сре динными линиями (рис. 7.1,а), проведенными в элементах поперечного сечения. В соответствии с указанной гипотезой эксцентрично приложенная нагрузка Р вызывает равномерный изгиб (рис. 7.1, б) и закручивание поперечных сечений пролетного строения (рис. 7.1, в). [c.157]

Пример расчета. Задано железобетонное балочно-иеразрезное коробчатое пролетное строение эстакады постоянного сечения (рис. 7.10, а, б). Требуется определить в середине центрального пролета нормальные напряжения от изгиба. деформации контура и поперечных изгибающих моментов от действия временной нагрузки НК-80. [c.180]

В рамных путепроводах наклонные стойки жестко или шарнирио соединяют с пролетным строением и железобетонным фундаментом. Способы расположения наклонных стоек опор в поперечном сечении путепровода различны и определяются в основном архитектурными соображениями. Их размещают под каждой главной балкой пролетного строения или между балками, соединяя верхние концы с опорными диафрагмами. В месте соединения наклонных стоек с пролетным строением в главных балках или диафрагмах могут быть установлены дополнительные вертикальные или наклонные ребра жесткости, усиливающие стенки балок или диафрагм для восприятия сжимающего усилия, передаваемого от стоек. Часто наклонные стойки выполняют с шарнирами по концам, так что они воспринимают только сжимающие усилия и могут быть выполнены достаточно тонкими. [c.258]

Методика позволяет производить расчет косых коробчатых пролетных строений одноконтурного сечения или с отдельными одноконтурными балками, объединенными поверху стальной или железобетонной плитой проезжей части при использовании поперечного распределения, например по обобщенному методу внецентренного сжатия (см. п. 6.4), Предполагается, что контур поперечных сечений по всей длине пролетов под воздействием внешних нагрузок остается недеформируемым, и к пролетному строению применимо понятие тонкостенного стержня. В соответствии с излагаемой методикой косое коробчатое пролетное строение представляется стержнем пролетом /, по концам которого имеются бесконечно жесткие косооп и рающиеся по отношению к продольной оси дг поперечные стержни (рис. 11.24, а, б). За основную принимают стержневую систему (рис. 11.24, в), в которой неизвестными считают вертикальные силы У, приложенные по концам косых поперечных стержней. Силы , действующие с плечом а, передают на коробчатую балку изгибающий момент, равный У а. Одновременно эти же силы образуют с плечом Ь закручивающий момент, равный УЬ, что уменьшает реакции Яа, возникающие при изгибе коробчатой балки в остром углу и увеличивает реакции в тупом углу. [c.314]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...