Лангер

Так как второй член в уравнении (5.9) мало зависит от числа циклов, он может быть заменен постоянным членом 2a-ilE, равным размаху упругой деформации на уровне предела выносливости (принимая, что уравнение кривой усталости имеет асимптоту при Л/ц—>-оо). При переходе к относительным условным амплитудам напряжения уравнение (5.9) по предложению Б. Лангера выражается следующим образом [c.81]

Двухшпиндельный станок Лангер - 10 4 [c.189]

Значение 10а] определяют по условной амплитуде напряжений (формула Б. Лангера) [c.312]

Для г o < О с помощью метода Лангера [7] получаются такие законы асимптотического поведения собственных чисел N задач А т В в зависимости от г o и числа нулей п собственной функции II (и) в интервале г o < < О при п - -оо [c.112]

При совместном действии повышенной температуры и пластической деформации интенсифицируются процессы старения, что приводит к более интенсивной повреждаемости материала, чем это следует из оценок по уравнению Лангера [19]. [c.9]

Для оценки разрушающего числа циклов при жестком нагружении в работе [3] предлагается для длительного циклического разрушения модифицированная зависимость Лангера [4, 5] [c.105]

Нейтральные частицы аэрозоля были заряжены в коронном зарядном устройстве, разработанном Лангером и Радником [459]. Аэрозоль заряжается при пропускании через коронный разряд на [c.475]

Рассчитывают повреждения при сложном эксплуатационном цикле по методикам Мэнсона — Лангера, МЭИ [112—114], ВТИ [56], решая уравнение (1.99) совместно с уравнением [c.57]

При расчете по методике Мэйсона — Лангера осуществляется итерационный процесс обращения формулы Мансона — Лангера (см. 4.4 гл. 4), позволяющий определить численное значение повреждения Аа за один цикл по известной [c.58]

При расчете по формулам (1.121) и Мэйсона — Лангера [50, формула (1.79)] при отсутствии экспериментальных данных т определяется по формуле (1.119). Рекомендации по определению еу t, т) даны в работах [56, 107]. [c.58]

Определим параметрические зависимости амплитуды напряжений и деформаций от ширины петли гистерезиса при условии совместности уравнения Мэнсона—Лангера и деформационнокинетического критерия разрушения ИМАШ. Для случая жесткого нагружения критерий повреждения ИМАШ [107] имеет вид [c.143]

Запишем уравнение Мэнсона—Лангера в виде [c.143]

Уравнения (4.10)—(4.15) являются разными формами записи уравнения кривой деформирования для стабилизированного симметричного цикла, полученной из условия совместимости уравнения Мэйсона—Лангера и критерия разрушения ИМАШ [107]. [c.144]

Условие (4.28) совместно с (4.24) определяет эквивалентность формул (4.4) и Мэнсона—Лангера [50, формула (1.79)] при жестком нагружении. [c.146]

Из условия тождественности выражений (4.22) и второго члена формулы Мэнсона—Лангера для правой границы области многоцикловой усталости получены два уравнения (4.24) и (4.25). Для левой границы области (при б = 0) обеспечено равенство значений повреждений, определенных по обеим формулам, а также равенство углов наклона кривых = / (Л ) на этой границе [см. (4.29)]. Значения ау , d, Ь и с находят методом последовательных приближений (рис. 4.4). В первом приближении принимают Оу = 1/Л " (6 = 0) d находят из (4.25). Задаются значением Ь (в первом приближении Ь = 2) и определяют с из (4.24). Зная d, Ь и с, находят предельные повреждения на левой границе области (6 = 0) из выражения [c.147]

Обращение формулы Мэнсона—Лангера. Известную формулу Мэнсона—Лангера [50, формула (1.79)] можно записать в виде [c.147]

Рекуррентная формула (4.36) позволяет путем обращения формулы Мэнсона—Лангера рассчитать на ЭВМ функцию Аа = = / ( а). с помощью которой МОЖНО рэссчитать накопленное повреждение а при произвольной истории нагружения. Изменение циклических свойств материала в процессе нагружения может быть учтено с помощью функции /2 (а). Таким образом, предложенный алгоритм позволяет обобщить широко используемую формулу Мэнсона—Лангера на случай произвольной истории Sa (гг) при изменяющихся в процессе жесткого нагружения свойствах материала. [c.149]

Амплитуда деформации по обобщенной формуле Мэнсона— Лангера определяется из выражения [c.149]

Явный вид различных вариантов обобщенной формулы приведен в табл. 4.4. Обобщенная формула Мэнсона—Лангера позволяет учесть ряд факторов и в первую очередь асимметрию цикла. [c.149]

Обобщенные формулы Мэнсона—Лангера для расчета малоцикловой усталости [c.151]

Результаты расчетов ресурса роторов, выполняемых в соответствии со схемой (рис. 4.9), наносят на график (рис. 4.10), где по оси абсцисс отложен размах деформации эквивалентного цикла, по оси ординат — накопленное за период эксплуатации ротора число эквивалентных циклов. Неотъемлемой частью теста является обобщение данных, полученных на образцах. Эти результаты позволяют уточнить значение определяющего параметра в критерии разрушения ИМАШ и соотношениях типа Мэйсона — Лангера для системы деталь—условия эксплуатации . В качестве такого параметра может быть использована предельная пластичность поверхностного слоя. [c.159]

Определение параметров зависимости ширины петли гистерезиса б от амплитуды деформации полученной из условия совместности деформационно-кинетического критерия и уравнения Мэнсона—Лангера (б выражается через характеристики кривой деформирования) [c.201]

Применительно к сварному соединению в целом, имея в виду и предотвращение ножевой коррозии, эффективным средством оказался так называемый стабилизирующий отжиг, предусматривающий нагрев сварного соединения при 850—900° С в течение 2—3 ч с последующим охлаждением на воздухе. Особенно важно то, что предварительный стабилизирующий отжиг полностью предотвращает возможное отрицательное действие длительного нагрева в области критических температур на коррозионную стойкость сварных соединений. Соответствующие данные (авторов Н. А. Лангера и Н. Н. Нефедова), касающиеся сварных соединений стали 1Х18Н10Т, подвергшихся изотермическому нагреву в течение 10 тыс. ч при 500° С, приведены на рис. 115 и в табл. 75. [c.284]

Влияние предварительного стабилизирующего отжига на стойкость стали 1Х18Н10Т и сварных соединений против межкристаллитной коррозии после длительного нагрева при 500° С (по дайным Б. И. Медовара, Н. А. Лангера, Н. Н. Нефедова) [c.284]

Автором, совместно с Н. А. Лангером, были проведены испытания сварных образцов из стали Х23Н18 (ЭИ417) на межкристал-литную газовую коррозию по ускоренной методике. С этой целью сварные образцы помещали в фарфоровую трубку, установленную в силитовую печь с температурой 1100° С. По достижении указанной температуры в трубку с образцом вводят фарфоровую лодочку с дозированным количеством порошка серы. Сера сгорает и в трубке образуется атмосфера, насыщенная сернистым газом. После кратковременного пребывания образцов при 1100° С в атмосфере сернистого газа их вынимают и приготовляют микрошлифы (продолжительность нагрева зависит от количества сожженной серы и температуры испытаний). Проникание сернистой эвтектики в глубь металла легко обнаруживается на нетравленных шлифах (эвтектика окрашена в светло-коричневый цвет). Стойкость шва [c.289]

При этом деформационные критерии Коффина — Лангера — Мэнсона могут описать условия разрушения лишь при жестком (с заданным размахом деформации) нагружении в определенном диапазоне чисел циклов разрушения. [c.25]

Таким образом, зависимости (4.52)—(4.53), так же как и критерии Лангера и Мэнсона (4.38) и (4.39), отражают влияние пластической и упругой составлнющих деформаций в цикле. Однако критерии (4.38) и (4.39) в отличие от критерия (4.53) описывают лишь жесткое нагружение и не могут быть использованы при мнг-ком нагружении (нагружение с заданной амплитудой напряжения) или при длительном циклическом нагружении в условиях высоких температур, когда имеет место накопление односторонних пластических деформаций за счет ползучести. Расчет по зависимостям (4.38), (4.39) и (4.52) для жесткого нагружения дает близкие результаты. [c.121]

Чтобы критерии Лангера и Мэнсона (4.38) и (4.39) могли быть использованы при длительном циклическом нагружении, в них [c.121]

Для оценки разрушающего числа циклов при жестком нагружении предложена также для длительного циклического разрушения модифицированная зависимость Лангера—Мэнсона [29, 75] в виде [c.192]

При долговечностях Np > 10 циклов сопротивление циклическому разрушению определяется не только пластическими, как следует из зависимостей Лангера (4.56) и Мзнсона (4.57), но и прочностными характеристиками. [c.210]

Кремний как сильный ферритообразующий элемент при сварке сталей типа 18-8 способствует образованию двухфазной аусте-нито-ферритной структуры, менее склонной к образованию горячих трещин. Медовар [242], Лангер [243], Казенов [244] вводили в сварочную проволоку или электродные покрытия повышенные содержания кремния ( 1,5—2,5%) для борьбы с горячими трещинами при сварке стали 1Х18Н11Б и получали плотные сварные соединения. Считается, что положительное влияние кремния объясняется не столько сильной его раскисляющей способностью, сколько влиянием его как ферритизатора [242]. [c.288]

Это и есть линейное правило накопления повреждений. Здесь используется простейшее из возможных представление о том, что количество повреждений увеличивается равномерно с ростом числа циклов. Оно было вновь введено Майнером [649] в 1945 г., до него правило накопления повреждений применялось рядом авторов, в частности, Пальмгреном [645] в 1924 г., Лунг-бергом [646] в 1930 г. и Лангером [647] в 1937 г. Недавно Кор-тен и Долан [136] нашли, что скорость накопления поврежде- [c.406]

На подобную эквивалентность решений впервые было показано автору Островским, а также Диком (см. работу Марча и Мюррея [20]). Преимущество метода вычислений Лангера и Воско заключается в том, что он прост и позволяет оценивать одним и тем же примером поправочные члены к теории Хартри для газов высокой плотности. Конечно, численные методы Лангера и Воско также приемлемы для наших задач, так как они дают эквивалентные результаты при решении уравнения (48). Экранирующий потенциал, вычисленный выше, тесно связан с межионным взаимодействием точечных ионов. [c.28]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...