Истечение критическое сжимаемых жидкостей

Исследования выражения массовой скорости политропического истечения сжимаемых жидкостей (1.140) приводят к выводу, что массовая скорость дважды обращается в нуль — при соотношениях р /р, = 1 и при р /р, = 0. Дело в том, что массовая скорость равна произведению линейной скорости истечения и плотности потока (и = с р), причем в начальный момент истечения (р /р, = 1) обращается в нуль первый множитель (с = 0), а при истечении в вакуум (р /р, = 0) обращается в нуль второй множитель (р = 0). Между этими граничными нулевыми значениями массовая скорость истечения сжимаемых жидкостей достигает наибольшего значения при критическом значении противодавления р = З рР, (Рис. 1.18). [c.77]

Отсюда, после сокращения общего множителя находим критическое значение характеристики политропического расширения сжимаемых жидкостей при истечении (т р) и далее — критическое соотношение давлений (р ) и критическое значение характеристики расхода ( р) [c.79]

Характеристики критического истечения сжимаемых жидкостей [c.81]

При достижении критического давления ркр другие термодинамические параметры газа также называют критическими. Таблица 5. Режимы истечения сжимаемых жидкостей и их параметры [c.103]

Между этими граничными нулевыми значениям весовая скорость истечения сжимаемых жидкостей достигает наибольшего значения при критическом значении противодавления Рь-р = [c.91]

Значения характеристик критического истечения сжимаемых жидкостей (пары, газы) приведены в табл. 5. [c.94]

Отсюда расчетные выражения критических линейных скоростей реального (с кр) и обратимого (с р) процессов истечения сжимаемых жидкостей (Р, г. — термодинамические параметры потока в критическом сечении) [c.95]

Дайте вывод и расчетные характеристики ф, Хнр) критического режима истечения сжимаемых жидкостей приведите расчетные выражения критических скоростей — весовой и линейный, а также скорости звука. [c.107]

Следует отметить, что на незапертых режимах течения расчетных и экспериментальных данных по коэффициенту расхода значительно меньше, что затрудняет их обобщение. Можно только отметить, что имеются расчетные данные, в соответствии с которыми при истечении несжимаемой жидкости из отверстия с плоскими стенками, т.е. при 0 р = 90° величина коэффициента расхода 111 = 0,611, а для сжимаемого газа при первом критическом перепаде давления = 1,89 к = 1,4) Це = 0,745 [64]. [c.74]

Критическая линейная скорость обратимого адиабатического процесса истечения (s = idem n = к) есть скорость звука (с = а) и, соответственно, закритический режим (р < 3,р Р,) в условиях обратимого адиабатического истечения сжимаемых жидкостей называется сверхзвуковым режимом [c.80]

Режимы истечения сжимаемых жидкостей, газов и паров подразделяют на докритический, критический и закритический (табл. 5). Основным определяюшим признаком при этом является отношение давления среды, куда происходит истечение рнар, к начальному давлению ро. [c.104]

Ранее [17] установлено, что при критическом истечении однофазной жидкости влияние сжимаемости ок ывается определяющим при протекании процесса в области, автомодельной по числу Рейнольдса (Re), при этом влияние диссипативных сил в околозвуковой области течения становится исчезающе малым вследствие вырождения турбулентности. Однако практическое использование этого эффекта в трубах при движении в них однофазных сред проблематично, прежде всего, из-за большой скорости звука в таких средах. Кроме того, влияние этого эффекта при движении однофазной среды реализуется лишь на очень коротком участке трубы, примыкающем к выходному сечению трубы, так как скорость звука в адиабатном канале постоянного сечения при движении в нем однофазной среды достигается лишь один раз на выходе из канала. Иначе обстоит дело со скоростью звука в двухфазном потоке как показано в [55], при одних и тех же параметрах торможения в зависимости от структуры двухфазного потока и степени термического и механического равновесия фаз в нем скорость звука может меняться в очень широких пределах. Кроме того, в настоящее время теоретически обоснован и экспериментально подтвержден тот факт, что скорость звука в двухфазном потоке при определенном соотношении фаз может оказаться на два порядка ниже, чем в жидкой фазе. Таким образом, трансзвуковой режим течения может быть достигнут на конечном участке длины трубопровода при умеренных значениях скорости звука (несколько десятков и даже несколько метров в секунду). В этом случае коэффициент сопротивления является функцией не только вязкости потока, но и его сжимаемости, определяемой числом Маха. Более того, при движении с околозвуковой скоростью влияние wi nnaTHBHbLX сил становится исчезающее малым вследствие вырождения турбулентности. Уменьшение потерь на трение при больших массовых расходах отмечалось в опытах при движении двухфазной смеси в замкнутых контурах циркуляции [32]. Таким образом, при критическом истечении влияние сжимаемости [c.119]

Необходимость расчета истечения двухфазных смесей через отверстия и насадки актуальна для различных технических устройств, в частности, для систем аварийной защиты АЭС. Наиболее важной является задача об истечении насыщенной или не-догретой до температуры насыщения жидкости. Истечение такой жидкости сопровождается падением давления ниже локального давления насыщения, что приводит к парообразованию внутри канала. Наличие в потоке сжимаемой фазы создает возможность появления критического режима. Критические режимы истечения двухфазных потоков значительно отличаются от аналогичных режимов при истечении однофазной сжимаемой среды, где наступление критического режима связано с достижением в критическом сечении локальной скорости звука (см. п. 1.11.6). Так, если при однофазном критическом истечении в критическом сечении устанавливается давление, отличное от противодавления Рдр и не изменяющееся при дальнейшем снижении противодавления, то в двухфазном потоке достижение максимального критического расхода смеси не обязательно сопряжено с установлением в критическом сечении давления, не зависящего от противодавления [85]. При достижении максимальной плотности потокау з, , хотя и устанавливается давление р р, отличное от противодавления, но оно зависит от последнего в некотором диапазоне его изменения (рис. 1.92). Само определение скорости звука в двухфазном потоке не является однозначным, ибо оно зависит как от действительной структуры потока, так и от принятой физической модели процесса распространения волны возмущения, причем согласно [85] расчетные скорости звука в зависимости от принятой модели могут отличаться на порядок. [c.104]

Представленные данные по коэффициенту расхода относятся к случаю запертого течения сжимаемого газа, когда расход газа не зависит от внешнего давления. Расчетных и экспериментальных данных в случае незапертого течения, зависяпдего от внешнего давления рв, значительно меньше. Отметим в связи с этим расчеты работы [236], согласно которым при истечении несжимаемой жидкости из отверстия с плоскими стенками при 0о = 90° и у = 1,4 111 = 0,611, а для сжимаемого газа при критическом отношении давления рн/ро = 0,528 (х = 0,745. [c.160]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...