Механические испытания мартенсита

Температурные зависимости напряжений ат, соответствующих перегибу диаграммы деформации, и действительных значений условного предела текучести оо,2 Для. исследованных сплавов имеют различный характер ат непрерывно возрастает при понижении температуры, а ао,2 переходит через минимум несколько ниже мартенситной точки (рис. 3). Таким образом, если при механических испытаниях происходит за.метное образование мартенсита напряжений, то температурная зависимость [c.60]

Поэтому при проверке пригодности принятого режима и определении температуры подогрева при сварке закаливающихся сталей достаточно использовать результаты стандартных испытаний стали по методике ИМЕТ-1 или валиковой пробы, на основании которых можно получить зависимости изменения конечных механических свойств металла околошовной зоны от скорости охлаждения и длительности пребывания выше Ас . По этим данным можно установить интервал скоростей охлаждения, ограничивающий область частичной закалки стали в зоне термического влияния, и выбрать расчетное значение по допускаемому проценту мартенсита в структуре и благоприятному сочетанию механических свойств. [c.233]

Получаемая в результате ТМО предпочтительная ориентация кристаллов мартенсита также оказывает определенное влияние, проявляющееся в анизотропии механических свойств [111, 112, 121]. Так, испытания образцов стали 4340, упрочненных с помощью НТМО и вырезанных в продольном и поперечном направлениях, показали, что ориентация образцов, не оказывая заметного влияния на прочностные свойства (аь и з ) существенно влияет на характеристики пластичности относи- [c.76]

Физико-механические свойства материалов с изменением температуры испытаний значительно изменяются. Особенно велико это изменение при микроударном нагружении. При обычных видах нагружения сплавы со структурой мартенсита разрушаются хрупко, без развития процессов пластической деформации. [c.168]

В низкоуглеродистых сталях заметно проявляется упрочнение ферритной составляющей такими элементами, как марганец, молибден и медь. Стали перлитного класса при испытании на эрозионную стойкость очень чувствительны к структурным составляющим, их форме, распределению, дисперсности и т. д. В результате нарушается взаимосвязь между механическими показателями и их эрозионной стойкостью. Однако при наличии в этих сталях однородной структуры мартенсита эта [c.189]

Система Fe—Мп—Сг. Изучение механических свойств сплавов на основе Fe—Мп—Сг и способам их упрочнения посвящено большое число работ [1, 58, 76, 147, 148]. Высокая степень деформационного упрочнения этих сплавов объясняется либо образованием е- и сс-мартенсита в процессе нагружения [147], либо связывают с протеканием в процессе испытания только 7->а-превращения [76]. [c.107]

МДж/м с понижением температуры испытания от 20 до — 100°С. При этом работа зарождения трещины повышается, особенно в том случае, когда из зоны надреза ударного образца электрополированием удален слой мартенсита, образовавшегося при механической обработке [166]. [c.289]

Таким образом, существует удовлетворительная связь между кинетикой деформационного мартенситного превращения, структурой мартенсита и механическими свойствами при испытаниях метастабильных аустенитных сплавов Fe-Ni-Ti. [c.212]

Химическии состав и механические свойства метастабильных хромо марганцевых аустенитных сталей приведены в табл 30 Образование мартенсита в процессе механических испытании метастабильных хромо марганцевых аустенитных сталей обеспечивает им более высокие зна чения Ов и значительное снижение пластических характеристик по орав нению с более стабильным аустенитом стали 12Х18Н10Т Повышенная способность к упрочнению хромомарганцевых метастабильных аустенит ных сталей обусловливает значительно более высокую кавитационную стойкость этих сталей по сравнению со сталью 08X18Н8 стабильион в данных условиях воздействия (рис 148) [c.249]

Таким образом, после закалки такие стали имеют аустенитную структуру. Аустенитная структура обладает высокой вязкостью, но низким пределом текучести. Для получения повышенных прочностных свойств стали подвергают пластической деформации в интервале температур 250-550 °С (ниже температуры рекристаллизации) с большими степенями обжатия (до 80 %). При этом мартенситные точки М и Мд повышаются, и точка Мд становится выше комнатной температуры (точка М остается ниже комнатной температуры). Дополнительное повышение мартенситной точки Мд может быть усилено посредством легирования стали мартенситообразующими элементами, выделения карбидов при пластической деформации, изменения состава мартенсита. После охлаждения от температуры теплого деформирования сталь сохраняет структуру деформированного аустени-та, но этот аустенит уже становится метастабиль-ным по отношению к пластической деформации при комнатной температуре. Деформация такого аустенита (например, при механических испытаниях) приводит к образованию мартенсита деформации (у— а-превращение) во время испытания, что сопровождается увеличением прочностных свойств и значительным ростом относительного удлинения. В этом случае образующийся мартенсит затрудняет образование шейки при растяжении благодаря упрочнению в месте ее образования, и деформация образца долгое время носит равномерный характер. Наблюдается так называемый эффект бегущей шейки . [c.370]

При механических испытаниях на растяжение метастабильных аустенитных сплавов трип-эффект проявляется в резком увеличении относительного удлинения по сравнению со стабильными схшавами. Одновременно при этом происходит повышение коэффициента упрочнения и предела прочности, обусловленное образованием мартенсита деформации. На основании имеющихся работ [273-278] можно заключить, что на пластичность при деформации метастабильных аустенитных сплавов влияет ряд факторов 1) кинетика развития мартенситного преврашения при деформации. В частности, считают, что для получения высокой пластичности появлению мартенсита должна предшествовать значительная пластическая деформация аустенита [c.204]

Для определения действительных значений условного предела текучести в таких случаях необходимо измерение остаточной деформации, соответствующей появлению 2,5% 1ма ртенсита напряжений. Очевидно, что для этого еобходима непрерывная регистрация количества мартенсита, возникающего в процессе механических испытаний. [c.60]

При проверке выбранного режима и определении температуры подогрева при сварке закаливающихся сталей достаточно использовать результаты стандартных испытаний стали по методике ИМЕТ-1 или вали-ковой пробы, на основании которых можно получить зависимости изменения механических свойств металла околошовной зоны от скорости охлаждения и длительности пребывания выше Асз. По этим данным можно установить интервал скоростей охлаждения, ограничивающий область частичной закалки стали в зоне термического влияния, и выбрать расчетное значение по допускаемому проценту мартенсита в структуре и требуемому сочетанию механических свойств. При сварке сталей повышенной прочности содержание мартенсита в структуре металла зоны термического влияния обычно офаничивают 20. .. 30 %. Больший процент содержания мартенсита (иногда до 50 %) допускают лишь при сварке изделий с малой жесткостью при обязательной последующей термообработке. [c.286]

Повторение циклов у- а- у превращений дестабилизирует аустенит исследованных сплавов Fe—Ni—Мо—С. Это проявляется в швышении мартенситной точки Мд и увеличении объемной доли мартенсита деформации в образдах посл испытания механических свойств при 20 0 (см. табл. 8.1, 8.2). Оптимальную скорость образования мартенсита деформации, позволяющую достичь наибольшегю удлинения, [c.241]

Электроды металлические для дуговой сварки высоколегированных сталей и с особыми свойствами. Типы. Стандарт распространяется на электроды для дуговой сварки высоколегированных сталей аустенитного, аустенито-ферритного, ферритного, мартенсито-ферритного, мартенситного классов и специальных конструкционных сталей. Стандарт устанавливает типы электродов, химический состав нап.лавленного металла, содержание фе[)-ритной фазы в процентах, стойкость против межкристаллитной кор])озии, механические свойства при температуре 20° С, отбор проб для химического, спектрального анализов и испытаний на межкристаллитную коррозию. Указываются свойства электродов и их примерное (рекомендуемое) назначение. [c.489]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...