Расчет подогревателей сетевой воды

Одновременный расчет модуля ГТУ-КУ и ПТУ проводится с учетом использования одного, двух или трех потоков пара с различными параметрами. При этом расчет зависит от структуры проточной части паровой турбины — систем парораспределения на входе в турбину и на входе в рабочие отсеки после камер смешения. Последнее обстоятельство играет немаловажную роль. При использовании в ПТ соплового парораспределения не только в части высокого, но и в части низкого давления давление пара КУ может поддерживаться на заданном уровне. При полностью открытых регулирующих элементах (режим скользящего давления) в расчетах необходима постоянная корректировка давления пара, генерируемого КУ, по всем существующим контурам, т.е. число итерационных шагов значительно увеличивается. Необходима постоянная корректировка и температуры питательной воды (или конденсата) КУ, так как ее значение зависит от работы конденсатора и подогревателей сетевой воды. [c.401]

Требуется оценить при помощи энтропийного метода схему ТЭЦ, изображенную на рис, 4-12. Для упрощения расчетов эта схема получена путем изменения схемы на рис. 2-5. Введены три подогревателя сетевой воды, <в которые греющий пар поступает из отборов турбины № 2, 3 и 4. Сетевая вода -направляется к тепловым потребителям. [c.186]

Вспомогательное оборудование котельных — деаэраторы питательной и подпиточной воды, питательные насосы, подогреватели сетевой воды, экономайзеры, тягодутьевые мащины, золоуловители, дымовые трубы и пр.— выбирается на основании данных пароводяного баланса котельной, а также теплового и аэродинамического расчетов котельных агрегатов. [c.60]

Считая расходы тепла и температуры местной воды заданными, расчет подогревателей необходимо начинать с определения расчетных расходов сетевой воды. [c.155]

Максимальный суммарный расход сетевой воды на тепловой пункт, принимаемый для расчета подогревателей, зависит от типа установленных авторегуляторов [c.158]

Почти все конденсационные турбины небольшой мощности после проведения необходимых расчетов, небольших конструктивных изменений и испытаний могут работать с ухудшенным вакуумом. Конденсационные турбины без отборов и с отборами пара, работающие в режиме ухудшенного вакуума, так же как и турбины с противодавлением, являются самыми экономичными, так как тепловая энергия поступающего в турбину пара почти полностью (около 93—95%) используется полезно вместо 26—29% при обычном конденсационном режиме их работы. Конденсатор турбины в этом случае используется в качестве основного подогревателя (бойлера) сетевой воды для нужд теплофикации в отопительный период и в качестве нормального конденсатора— при конденсационном режиме работы турбины 8 115 [c.115]

Для более подробного анализа работы станции часто приходится анализировать ночные режимы работы с минимальными электрическими и тепловыми нагрузками. Для теплофикационных турбин характерными являются три режима максимальный зимний, средний зимний и летний режим со средней нагрузкой горячего водоснабжения. Для турбин Т-100-130 и Т-175-130 интерес представляет режим при максимальных теплофикационных отборах турбин. Включение трубного пучка в конденсаторе дает возможность сократить потери теплоты в конденсаторе турбины, исключить расход электроэнергии на работу циркуляционных насосов и получить дополнительно от турбин от 10 до 36 МВт теплоты на базе потока пара, проходящего в конденсатор турбины. При этом режиме последние ступени турбины работают при повышенном давлении в конденсаторе, так как в трубный пучок подается обратная сетевая вода при температуре 50-—70° С. При этом необходимо учесть снижение внутреннего относительного к. п. д. последних ступеней турбины, а также изменения в работе сетевых подогревателей турбины в связи с подогревом сетевой воды в трубном пучке. Необходимые данные для расчета могут быть получены на основе промышленных испытаний турбин с включенным трубным пучком в конденсаторе. При проектировании новых типов турбин приходится предварительно определять расход пара по аналитическим формулам например, для турбины с двумя регулируемыми отборами с учетом коэффициента регенерации — по формуле [c.82]

Расчет значений 6i и бг производится в следующей последовательности. Определяют по формуле (10-98), затем перепад температур сетевой воды в нижней ступени подогревателя при и [c.595]

Как уже отмечалось, одноступенчатые испарительные установки на электрических станциях всегда включаются в систему подогрева паровых котлов или систему подогрева сетевой воды. Тепловой расчет таких установок всегда начинается с определения температурного напора в испарителе необходимого, чтобы обеспечить заданную производительность. Для конденсационных паротурбинных установок при этом рассматриваются варианты с включением испарителя к различным отборам, от которых отводится пар к регенеративным подогревателям низкого давления. Если испаритель будет работать на воде, умягченной ионированием, то наиболее экономичным окажется вариант, в котором поверхность теплообмена греющей секции меньше, т. е. вариант, при котором требуемая производительность может быть получена при большем значении А исп- По значению температурного напора определяется давление вторичного пара в испарителе, а по и значению сопротивлений в линиях—давление в конденсаторе испарителя (КИ) При принятом значении недогрева потока основного конденсата после КИ Э и температуре насыщения пара в конденсаторе легко установить температуру конденсата после КИ. Все эти расчеты могут быть проведены на ЭВМ по описанной выше программе (см. гл. 7). Полученные при этом данные используются в дальнейшем для установления необходимых поверхностей теплообмена испарителя и КИ. Расход греющего пара, количество теплоты, передаваемой им в греющей секции испарителя, потери с продувочной водой определяются при этом по приведенным выше зависимостям. [c.226]

В серийных водоподогревателях применяются трубки из латуни Л68 или цельнотянутые из малоуглеродистых сталей (сталь 10 и сталь 15). Иногда применяются трубки из нержавеющих сталей. В теплофикационных водоподогревателях из-за коррозийных свойств, в частности, повышенного содержания кислорода в сетевой воде применяются только латунные трубки. В регенеративных подогревателях низкого и повышенного давления применяются чаще латунные, а реже стальные трубки. При работе под вакуумом используются всегда латунные трубки. В подогревателях высокого давления из-за высоких температур и давлений возможно применение только стальных труб обычно яа 25—32 мм и толщина стенок до 3—4 мм. В остальных подогревателях трубки с наружным диаметром 16 или 19 мм (изредка 22 мм) с толщиной стенки при латунных трубках 0,75—1,5 мм (в зависимости от давления), а при стальных 1,5—2,5 мм ( запас на коррозию). Помимо расчета трубок на механическую прочность, для аппаратов высокого и повышенного давления необходимо при конструировании производить проверочные расчеты на вибрацию. Головные образцы серийных аппаратов обычно испытывают на специальных стендах для проверки, нет ли вибраций. Существовавшее ранее мнение о необходимости уменьшения высоты трубок в вертикальных аппаратах, базировавшееся на теоретической формуле Нуссельта для коэффициента теплоотдачи при конденсации, опровергнуто как экспериментальными и теоретическими исследованиями этого процесса (см. 14), так и исследованием работы промышленных подогревателей. [c.169]

Регенеративный подогрев питательной воды выполнен по обычной схеме. Ввиду меньших требований к качеству сетевой воды концентрат продувочной воды котлоагрегата для снижения потерь тепла направляется через подпиточный насос ППН иа восполнение потерь сетевой воды. На случай вынужденной остановки турбины при исправном котлоагрегате отбор на СП1 резервируется РОУ. Ввиду совмещения отборов для целей теплофикации с отборами на регенерацию параметры таких совмещенных отборов выбираются по данным теплового расчета сетевых подогревателей, а параметры прочих отборов — по принципу равномерного подогрева конденсата. Так, по схеме рис. 8-54 сначала выбираются параметры отборов, рз, 3 и рг и г г, а затем уже р1 и /ь Для этой цели заданный интервал подогрева воды в се- [c.242]

Тепловые расчеты сетевых подогревателей ведут в порядке их размещения против движения сетевой воды. Таким образом, для данной схемы, предназначенной для отпуска тепла [мккал/я], сначала нуи но составить тепловой баланс подогревателя СП , для которого [c.243]

Распределение максимальной тепловой нагрузки сетевых подогревателей между пиковым и основными подогревателями производится, исходя из располагаемого количества отборного пара с давлением 1,2—2,5 ат. Практически эта задача рещается с помощью прикидочных расчетов, исходя из максимально возможного подогрева сетевой воды в основных подогревателях [c.67]

Вышеприведенная формула (3) выведена для условия, что подпитка, как обычно для закрытой теплосети, производится натрий-катионированной водой, жесткостью которой можно пренебречь. Величина продувки равна величине подпитки. В расчете величину продувки Д принимают равной часовой норме утечек — 0,25% объема теплосети У, м , или 0,5% от V, м , [Л. 1], в зависимости от местных условий. Целесообразно также рассчитать время, необходимое для понижения жесткости сетевой воды не до нормы 50 мкг-экв/л, а до какой-либо промежуточной жесткости, например 200 мкг-экв/л, и сравнить это время с действительно потребовавшимся для достижения этой жесткости периодом времени. Это дает возможность в ходе понижения жесткости сетевой воды оценить полноту устранения неплотностей в подогревателях. По мере понижения жесткости сетевой воды с каждым кубометром продувки вы- [c.222]

При расчете скоростных секционных подогревателей допустимую скорость течения сетевой и местной воды определяют исходя из возможной потери напора в подогревателе. [c.166]

Типы устанавливаемых подогревателей выбираются по каталогам в соответствии с расчетом (см. рис. 3.82, табл. 3.29). Охладители конденсата обязательны в установках с давлением 3,4 МПа с деаэраторами атмосферного типа, так как закачка в них конденсата сетевых подогревателей с температурой выше 104 °С может вызвать вскипание воды. Конденсатных насосов должно быть не менее двух, в том числе один резервный. [c.337]

Параметры пара и воды в сетевой подогревательной установке приведены в табл. 14-7. Недогрев воды в подогревателях определяют предварительным технико-экономическим расчетом. [c.180]

Если по какимглибо причинам расчет экономически оптимальной температуры уходящих газов провести не удается, можно определять размеры ВЭР по технически осуществимому охлаждению газа в УУ при имеющихся условиях, устанавливая за КУ подогреватель сетевой воды для травильных ванн, тепловые насосы для сантехнических целей и т. п. [c.48]

Расчет проточной части паровой турбины (и системы регенерации при ее наличии) проводят одновременно с расчетом сетевой подогревательной установки. При проведении предварительного расчета тепловой схемы ПГУ-ТЭЦ задают график отопительной нагрузки, расхода и температуры сетевой воды. В зависимости от коэффициента теплофикации и схемы ТЭЦ принимают нужное количество ступеней подогрева сетевой воды (обычно не более 4). Необходимую тепловую нагрузку распределяют между подогревателями сетевой воды, определяют температуры на выходе из каждого подогревателя. С учетом недогрева в подогревателях и потерь давления в паропроводах рассчитывают значения давления пара в отборах ПТ для тех ступеней, которые питаются отборным паром. При необходимости находят расход пара через редукционноохладительное устройство и количество впрыскиваемой воды. После этого рассчитывают и строят процесс расширения пара (в h, j-координатах) для каждого отсека (под отсеком подразумевают группу ступеней с одинаковым расходом пара). При этом начальные параметры пара берут из расчета КУ с учетом потерь в трубопроводах, а давление в конденсаторе принимают или рассчитывают (см. гл. 8). Дальнейший расчет процесса хорошо известен и описан 404 [c.404]

Полученные в результате расчета количества греющего пара, отбираемые из турбины в подогреватели сетевой воды, показаны на схеме рис. 4-12. Используя данные табл. 2-1 и 2-2, получим количества пара, отбираемые из турбины суммарно в подогреватели сетевой воды и регенеративные подогреватели питательной воды, кг1сек [c.187]

Расход пара теплофикационной установкой (подогреватели сетевой воды, иодпиточный деаэратор и пароводяные подогреватели) определяется расчетом. [c.64]

Под индексом а показана так называемая иредвклю-ченная схема, в которой подогреватель горячего водоснабжения включен перед системой отопления. Эта схема позволяет рассчитывать подачу сетевой воды на тепловой Пункт по средней нагрузке горячего водоснабжения, а не по максимуму. Аккумулятором тепла в этом случае является само отапливаемое здание. Однако, как показывают расчеты и опыт эксплуатации, применение таких схем для жилых зданий с ваннами невозможно 78 [c.78]

В подогревателях горячего водоснабжения греющая (сетевая) вода пропускается обычно по междутрубному пространству. Этим достигается, во-первых, выравнивание скоростей сетевой и местной воды, так как расход сетевой воды обычно больше, чем местной. Во-вторых, осаждение накипи внутри трубок легче обнаружива-вается и удаляется. В результате такого направления потоков греющей и нагреваемой воды стальной корпус имеет более высокую температуру, нежели латунные трубки. Это дает возможность отказаться от установки линзового компенсатора на корпусе подогревателя. Расчеты и опыты ВТИ подтвердили это положение. Для отопительных подогревателей, где по тем же условиям выравнивания скоростей воды сетевая вода обычно направляется внутри трубок, линзовые компенсаторы на подогревателях с латунными трубками сохраняются. [c.149]

ПГУ-ТЭЦ по вариантам Па и Пб с одноконтурными КУ. В первом случае отсутствует ПВК, его заменяет дожигание топлива, а во втором использован ПВК. В хвостовой части КУ установлены газовые сетевые подогреватели, работающие параллельно с сетевой установкой ПТ. Расчеты сделаны для ГТУ типа V64.3A (Siemens) применительно к температурному графику сетевой воды 150/70 °С в интервале температур наружного воздуха от -30 до +40 °С. Использованы пакеты программных средств, разработанных в НИЛ ГТУ и ПГУ ТЭС кафедры ТЭС МЭИ. [c.417]

Вода непрерывной продувки котла поступает в расширитель 14. Пар вторичного вскипания из расширителя направляется в коллектор отборного пара, а вода используется для подогрева сырой воды в теплообменнике 15. Пар для технологических потребителей тепла получают через редукционно-охладительную установку (РОУ) 12. Пар от РОУ поступает на пиковые подогреватели 13, в которых сетевая вода, прошедшая основные подогреватели, догревается до расчетной температуры (150°С). Подпиточная вода после химводо-подготовки 16, через подогреватель сырой воды 15 подается в деаэратор 6. На основании расчета тепловой схемы для характерных режимов определяются потоки пара и воды (конденсата) на всех участках. [c.203]

На рис. 7.5 приведена схема включения испарителей в систему подогрева сетевой воды теплофикационной турбины Т-100-130. Принципиально схема не отличается от приведенной на рис. 1Л,а. Установка состоит из двух испарителей, подключенных параллельно к одному отбору, и двух конденсаторов, включенных в линрпо подогрева сетевой воды. Сетевая испарительная установка имеет два сетевых подогревателя СП и СП2, к которым подводится пар от 6-го и 7-го отборов турбины. Расход пара в отборах в зимнее время доходит до 310 т/ч, поэтому производительность испарителей может быть выбрана довольно высокой. Однако техникоэкономические расчеты показали, что увеличивать ее выше 70 т/ч нецелесообразно. При работе по схеме рис. 7.5 в зимнее время производительность установки находится в пределах 40—60 т/ч, летом — до 40 т/ч. [c.182]

Пусть сетевой воде отдается Сотп = 465 Мет для повышения ее температуры от <ю=50°С до <ц = 140°С (см. рис. 4-12). Зададимся расходом острого пара 0 = 277 кг1сек. Остальные параметры рабочего тела приняты такими же, какие указаны в табл. 2-1 и 2-2. Дополнительные параметры, необходимые для расчета системы сетевых подогревателей, приведены в табл. 4-2. [c.186]

При расчете технико-экономических показателей теплоэлектроцентрали важно достаточно точно оценивать выработу электроэнергии на внешнем тепловом потреблении, понимая под таковой не толыко выработку за счет пара, отбираемого в количестве D" на технологические нужды (из лроизводственного отбора) и сетевые подогреватели,. но и выработку электроэнергии за счет пара, расходуемого на подогрев конденсата, возвращаемого с производства, и конденсата сетевых подогревателей, а также добавка воды. [c.190]

Предотвращение накипеобразования в установках малой энергетики, а также в конденсаторах турбин мощных электростанций, в сетевых подогревателях и испарителях может быть достигнуто при определенных условиях применением физических — безреагентных методов обработки воды, среди которых практическое использование получили магнитный и ультразвуковой. Ориентировочные расчеты показывают, что для вод среднего качества (жесткость около 5 мг-экв/кг) стоимость обработки 1 м воды безре-агентными способами в 200—250 раз дешевле химической обработки. [c.3]

При отдаче тепла от ТЭЦ в виде горячей воды пар из отборов (или противодавления) теплофикационных турбин направляют в установленные на ТЭЦ специальные пароводяные подогреватели, называемые сетевыми подогревателями. Как правило, горячая вода от ТЭЦ используется для целей отопления и вентиляции зданий, а также для нужд горячего водоснабжения населения (ванны, души, бани, прачечные и т. п.). Как было показано в 8-2, отопительно - вентиляционная нагрузка имеет сезонный характер и, кроме того, сильно колеблется в зависимости от температуры наружного воздуха (рис. 8-8 и 8-9). Обычно максимальная отопительная иагрузка примерно в 2 раза превышает ло величине среднюю тепловую нагрузку за отопительный сезон. Однако в то. время как длительность отопительного сезона в зависимости от климатического пояса находится в пределах 4 000 5 500 ч, длительность максимальных (пиковых) отопительных нагрузок по отдаче тепла от ТЭЦ составляет около (30-ь 75) ч. Ввиду иратковремен-ности пика отопительной нагрузки технико-эконо-мичеокие расчеты показывают выгодность покрытия таких пиков с помощью хотя и менее экономичного, но зато и более дешевого [c.241]

Теплоотдача от греющего пара к металлу трубок пропсходит при конденсации греющего пара, т. е. при температуре его насыщения. Вода в сетевом подогревателе нагревается до температуры /с, ниже температуры насыщения греющего пара / на величину недогрева Величину недогрева определяют технико-экономическими расчетами. При увеличении недогрева увеличивается расход топлива на производство электроэнергии из-за увеличения давления пара в отборе и уменьшения выработки электроэнергии на тепловом потреблении. Однако при этом уменьшаются поверхность нагрева и расход металла на сетевой подогреватель вследствие повышения среднего температурного напора в подогревателе. Экономическая величина недогрева в сетевых подогревателях, использующих пар из отборов турбины, равная обычно 2—6° С, зависит, н частности, от стоимости подогревателя и иро.юлжительности годового его исполь-зова[111я, от стоимости топлива. [c.111]

На паротурбпмных электростанциях и в промышлом-пых котельных широко используются поверхностные трубчатые теплообменники для нагревания или о.хлаж-дения воды и конденсата. К ним относятся сетевые подогреватели, подогреватели высокого давления, пароводяные подогреватели низкого давления и водоводяные теплообменники различного назначения. Выбор размеров этих теплообменников, т. е. их поверхности нагрева, производится на основании расчета тепловой схемы ТЭЦ или котельной и конструктивных данных теплообменников, изготовляемых заводами. [c.159]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...