Коэффициент теплоотдачи шахматных пучков

Для третьего ряда шахматного пучка Nu, =0,41 ReO Рг Зз = 0,41 5409 б-0,676 33 --=62,6 a3 = Nu, ./d= 62,6-0,0491/0,03 = 102,4 ВтУ(м -К). Средний коэффициент теплоотдачи шахматного пучка а ---(0,6ад + 0,7аа + ( — 2) agj/fi (1 —0,7/л) = ==102,4 (1-0,7/6) =90,5 Вт/(м".К). [c.233]

При выводе расчетных формул для коэффициента теплоотдачи шахматных пучков в основу была принята верхняя линия, опирающаяся на более надежные и многочисленные опыты. [c.74]

Коэффициент теплоотдачи в пучках труб зависит от размеров поперечного и продольного шагов. При смешанном режиме течения коэффициент теплоотдачи глубинных рядов коридорных пучков труб уменьшается при увеличении Коэффициент теплоотдачи глубинных рядов шахматных пучков при < 2 пропорционален величине /j/rf м/ /j/d , , [c.347]

Коэффициент теплоотдачи для пучка, состояш его из нескольких рядов труб, расположенных в шахматном и коридорном порядке, определяется отдельно для каждой части пучка (при средних значениях температуры и скорости в пучке), а затем усредняется пропорционально величинам поверхностей нагрева обеих частей [c.122]

В работе [221 исследовались пучки труб со спиральным цельнокатаным оребрением, у которых ребра разрезались вдоль оси труб, в результате чего образуются продольно-разрезанные ребра типа интеграл . Исследования показали, что рост теплоотдачи шахматных пучков труб с оптимальными параметрами разрезанного ребра по сравнению с пучками труб со сплошными ребрами составляет при Ке=10 ООО 50 %, а при Re=48 ООО равен 65 %. Увеличение коэффициента гидравлического сопротивления соответственно равно 55 и 70 %. Общий вид разрезанной трубы показан на рис. 6.11. [c.104]

При прочих одинаковых условиях коэффициент теплоотдачи от труб шахтного пучка выше, чем от труб коридорного, вследствие большей турбулизации потока в шахматном пучке. [c.85]

Как изменится коэффициент теплоотдачи третьего ряда труб при поперечном обтекании шахматного пучка трансформаторным маслом и водой в условиях задач 6-18 и 6-19, если вместо нагревания будет происходить охлаждение жидкости при том же температурном напоре, что и в задаче 6-18, т. е. при средней температуре потока ,к = 90°С и средней температуре стенки /г = 4П С Остальные величины останутся без изменений (d=20 мм аи = 0,6м/с). Сравнение произвести для угла атаки ф=90°. [c.145]

Расчет среднего коэффициента теплоотдачи при поперечном обтекании шахматных и коридорных пучков труб натрием можно производить по следующей формуле [16] [c.147]

Характер омывания следуюш,их рядов труб в обоих пучках Изменяется. При коридорном расположении трубы любого ряда затеняются соответственными трубами другого ряда, что ухудшает омывание лобовой части и большая часть поверхности трубы находится в вихревой зоне. При шахматном расположении труб (рис. 27-5, а) загораживание одних труб другими не происходит. Вследствие этого коэс ициент теплоотдачи в шахматных пучках при одинаковых условиях выше, чем в коридорных. Установлено, что для любого ряда шахматного расположения труб в лобовой части коэффициент теплоотдачи получает максимальное значение и изменение его мало отличается от коэффициента теплоотдачи труб первого ряда. Для труб второго и следующих рядов коридорного расположения получается два максимума теплоотдачи — примерно под углом около 50° к направлению потока (рис. 27-5, б). При любом расположении труб каждый ряд вызывает дополнительную турбулизацию потока. Поэтому коэффициент теплоотдачи для труб второго ряда выше, чем для первого, а для третьего ряда — выше, чем для второго. Начиная с третьего ряда поток жидкости стабилизируется и коэффициент теплоотдачи для всех последующих рядов остается величиной постоянной. Если теплоотдачу третьего ряда принять за 100%, то теплоотдача первого ряда коридорных и шахматных пучков составляет лишь 60%. Теплоотдача второго ряда коридорного пучка [c.434]

Значение коэффициента теплоотдачи для труб первого ряда определяется п)тем умножения коэффициента теплоотдачи для третьего ряда на поправочный коэффициент ei = 0,6 для труб второго ряда в шахматных пучках — на ег 0,7, а в коридорных на 82 = 0,9. [c.436]

Если в качестве определяющего размера выбрать диаметр трубы, а критерий Re подсчитывать по скорости в наиболее узком сечении пучка (в сечении, где расположены трубы), то независимо от расстояния между трубами коэффициент теплоотдачи третьего и последующего рядов труб можно определять по уравнению (6.49). Числовые значения коэффициентов сип зависят от вида пучка. При Re < < 10 для обоих видов пучков труб с = 0,56, п = 0,5. При Re > > 10 для коридорного пучка с = 0,22, п = 0,65, для шахматного с = 0,4, п = 0,6. [c.333]

Средний коэффициент теплоотдачи при поперечном обтекании коридорного и шахматного пучков гладких труб находят из уравнения [c.94]

Теплоотдача трубки даже в первом ряду пучка несколько отличается от аналогичного процесса для одиночной трубки, так как будут неодинаковыми картины их обтекания. Трубки, расположенные во втором и третьем ряду, находятся в зоне потока, возмущенного предшествующими рядами, и их теплоотдача зависит от его структуры. Опыты показали, что структура потока, начиная с третьего ряда и далее, остается практически неизменной, поэтому интенсивность теплоотдачи также сохранится постоянной. Теплоотдача первого н второго рядов трубок по сравнению с третьим рядом меньше. Средний коэффициент теплоотдачи а первого ряда находят путем умножения а третьего ряда на 0,6, второго ряда на 0,7 (шахматное расположение) и на 0,9 (коридорное расположение). [c.196]

Найти соотношение между средними коэффициентами теплоотдачи для 5-го ряда труб по ходу воздуха для двух воздухоподогревателей, конструктивно выполненных в виде трубных пучков а) с шахматным расположением труб б) с коридорным расположением труб. [c.232]

В межтрубном пространстве шахматного трубного пучка теплообменника, работающего при избыточном давлении газов 0,28 МПа, движутся продукты сгорания природного газа, содержащие 8,7 % СО и 18 % НгО (по объему). Средняя температура газов в пучке 1173 К. Определить коэффициент теплоотдачи излучением от газа к стенкам труб, имеющим степень черноты 6 = 0,9 и температу- [c.291]

Чаще всего используются шахматные (рис. 15.5, а) и коридорные (рис. 15.5,6) пучки. Обтекание первого ряда в пучках обоих типов происходит аналогично обтеканию одиночной трубы. Второй ряд шахматного пучка почти не испытывает влияния первого ряда, поэтому зависимость а<р = (р) для второго ряда такая же, как и для первого (см. рис. 15.5, а). При обтекании коридорного пучка на трубы второго ряда воздействуют два вихря, оторвавшиеся от трубы первого ряда в местах удара этих вихрей имеется максимум на трубе второго ряда (рис. 15.5,6). Начиная с третьего ряда происходит стабилизация теплоотдачи, средний по окружности трубы коэффициент теплоотдачи имеет одно и то же значение для третьего и последующих рядов. Этот коэффициент теплоотдачи можно рассчитать по формуле [c.392]

Рис. 2.48. Изменение относительного коэффициента теплоотдачи по периметру труб коридорного и шахматного пучков труб

Решение уравнения (2.286) позволяет определить коэффициент теплоотдачи для труб третьего и последующих рядов. Для первого ряда коэффициент теплоотдачи а, = i = 0,6 а, = 3 для второго ряда шахматного пучка а, = 2 = 0,70 а, ==3 и коридорного а, = 2 = 0,90 at = 3. В качестве определяющей температуры принята средняя температура потока жидкости, определяющим размером является наружный диаметр труб пучка. Скорость рассчитывается в самом узком сечении пучка. [c.190]

Изменение относительных значений коэффициентов теплоотдачи Оф/а по поверхности труб при Яе = 14 -10 можно оценить по данным рис. 2.10. На поверхности труб второго и последующих рядов коридорных пучков максимум коэффициента теплоотдачи находится не в передней критической точке, соответствующей ф = о, а смещен вниз по течению и соответствует месту срыва струй с труб предыдущего ряда, В шахматных пучках труб всех рядов максимум коэффициента теплоотдачи так же, как и для одиночного цилиндра, находится в передней критической точке. Уровень средней теплоотдачи по поверхности труб выше у шахматного пучка. Это объясняется лучшим перемешиванием жидкости в этом пучке. [c.107]

Пример 14-1. Определить коэффициент теплоотдачи лучеиспусканием от дымовых газов к стенкам трубного пучка, расположенного в шахматном порядке. Наружный диаметр труб d=88 мм, шаг поперек потока Si=380 мм и вдоль потока 2 = =300 мм. Температура газов перед газоходом и после него < = 1080°С. [c.194]

Рис. 9-8. Изменение коэффициентов теплоотдачи по окружности труб для различных рядов коридорных (а) н шахматных (6) пучков Re=14-10 , воздух.

Теплоотдача при поперечном омывании шахматных и коридорных пучков жидкими металлами (ртуть, натрий) изучалась в работах [Л. 13, 171]. Опыты показали, что средний коэффициент теплоотдачи глубинных рядов описывается формулой [c.246]

В формуле (12-35) ai/ajv —относительный коэффициент теплоотдачи первого ряда, вычисляемый по уравнению (12-32) п — число рядов труб по высоте коридорного пучка или половина числа рядов труб по высоте шахматного пучка е=(Овх—Овых)/Св1 —степень конденсации пара здесь Gbi и Овых — массовые расходы пара на входе и на выходе из пучка.. , I [c.285]

Значения коэффициента теплоотдачи а для трубок первого ряда пучка определяются путем умножения найденного среднего значения коэффициента теплоотдачи а для трубок третьего ряда на поправочный коэффициент е = 0,60. Для трубок второго ряда в коридорных пучках е == 0,90, а в шахматных пучках = 0,70. [c.107]

Определим коэффициент теплоотдачи а от поверхности нагревателя к воздуху и плотность теплового потока через стенки корпуса термокамеры. Средний коэффициент теплоотдачи для теплообменного устройства в виде шахматного пучка трубок, каким конструктивно выполнен нагреватель, может быть определен по уравнению [c.182]

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к стенке зависит от характера омывания поверхности нагрева (поперечное, продольное или косое), скорости и температуры потока, расположения труб в пучке (шахматное или коридорное), физических свойств омываемой среды, от рода поверхности (гладкая или ребристая), определяющего линейного размера, а в отдельных случаях и от температуры наружной стенки омываемой поверхности нагрева. Ниже приводятся указания по определению основных параметров, необходимых для вычисления коэффициента теплоотдачи конвекцией. [c.118]

При косом обтекании трубного пучка с коридорным расположением труб коэффициент теплоотдачи а подсчитывается по формулам поперечного смывания и вводится поправочный коэффициент 1,07. Для шахматных пучков поправка не вводится. Скорость газов при косом обтекании труб условно относится к живому сечению газохода в плоскости, проходящей через осп труб пучка. [c.122]

Рис. 7.10. Распределение относительного коэффициента теплоотдачи по окружности трубы шахматного пучка с [122]

Значения коэффициентов теплоотдачи конвекцией при поперечном омывании гладкотрубных пучков с коридорным и шахматным расположением могут быть взяты из табл. 8-2. [c.298]

Коридорное расположение труб в пучках целесообразно при загрязненных газах для облегчения чистки наружных поверхностей труб. Однако при таком расположении коэффициент теплоотдачи меньше, чем при шахматном расположении труб в пучке, примерно на 8— 12%. [c.298]

Условия теплообмена, как и условия обтекания, создаваемые системой труб, расположенных в шахматном порядке (за исключением труб первого ряда), отличны от условий, имеющих место в пучках коридорного типа. В первом ряду труб пучков того или другого типа механизм процесса определяется в основном структурой набегающего потока и взаимным расположением труб в ряду. Поэтому распределение коэффициента теплоотдачи по поверхности трубки первого ряда шахматного пучка (рис. 10) аналогично распределению коэффициента теплоотдачи в первом ряду коридорного пучка (рис. 4, 5, 6). [c.263]

Совершенно иная картина наблюдается в последующих рядах трубок шахматного пучка. В лобовой части трубки от ср=0 вместо роста коэффициента теплоотдачи, имеющего место в коридорных пучках до 9 = 60°, в шахматных пучках [c.263]

Рис. 10. Распределение коэффициента теплоотдачи по поверхности труб шахматного пучка

Проведенное во ВТИ Я- Л. Полыновским исследование коэффициента теплоотдачи шахматных и четырех коридорных пучков [Л. 39] относится к области значений Re от 1 600 до 10 000. Материал этой работы для составления обобщенных расчетных формул не использован,, так как данные Я. Л. Польшовского отличаются от всех других. [c.73]

Пример 27-6. Определить средний коэффициент теплоотдачи конвекцией от поперечного потока дымовых газов состава Н2О = = 11%, СО2 = 13% и N2 == 76% к стенкам восьмирядного пучка труб. Трубы диаметром d = 60 jujm расположены в шахматном порядке. Средняя скорость потока газов в самом узком сечении пучка и = 10 м/сек. Температура газов перед пучком = 1200° С, за пучком = 800° С, угол атаки ф = 50°. Загрязнение труб пучка не учитывать. Давление пара внутри труб 100 бар и температура поверхностей труб / = 31Г С. Одновременно (для сравнения) вести расчет для коридорного расположения пучка труб. [c.446]

Рассмотрение кривых а =/(ф) позволяет сделать следующие выводы. Для шахматных пучков всех рядов труб локальные коэффициенты теплоотдачи имеют наибольшее значение при ф = 0. Для коридорных пучков при ф = О больше для первого ряда, а для рядов в глубине пучка (ф 50°) имеет максимальное значение, т. е. там, где струя, движущаяся в пучке, смывает пограничный слой, утоньшая его при ударе о поверхность трубы. Теплоотдача труб третьего ряда выше, чем первого и второго рядов. [c.139]

На рис. 28.4 показано (по данным Г. А. Михайлова) изменение по длине окружности трубы локального коэффициента теплоотдачи в зависимости от угла ф для первого, второго и последующих рядов семирядного коридорного и шахматного пучков при смешанном режиме течения. По оси абсцисс отложен центральный угол ф, отсчитанный от лобовой образующей, а по оси ординат — отношение ф/а, где аф — локальное, а а — осредненное по окружности трубы значение коэффициента теплоотдачи. [c.346]

Теплообмен при поперечном омывании пучка ребристых труб зависит не только от компоновки труб в пучке (коридорная или шахматная), но и от формы и высоты ребер h, а также шага I между ними. С увеличением высоты ребер вследствие снижения эффективности их работы коэффициент теплоотдачи, отнесенный к гладкой неоребренной поверхности, понижается. С увеличением шага между ребрами до расстояния / = (0,2... 0,3) d наблюдается возрастание коэффициента теплоотдачи. [c.349]

При (Сжигании твердого тоилива и движениа шродуктов сгорания через ширмы, шахматные пучки из гладких труб или вдоль последних кроме коэффициентов теплоотдачи от газов к стенке, определяют коэффициент загрязнения е, зависящий от скорости газов, 1ИХ температуры, диаметров труб и их расположения, применяемого метода очиСтки труб, а также от вида топлива, точнее от фракционного состава золы. [c.112]

При невысокой степени турбулентности набегающего потока теплоотдача первого ряда шахматного пучка составляет примерно 60% теплоотдачи третьего и последующих рядов, теплоотдача второго ряда составляет примерно 70%. В коридорном пучке теплоотдача первого ряда также составляет примерно 60% теплоотдачи третьего и последующих рядов, а теплоотдача второго 90%. Изменение теплоотдачи по рядам приведено на диаграммах рис. 9-9 здесь по вертикали отложены отношения Ei средцего коэффициента теплоотдачи произвольного ряда к той же величине для третьего ряда, по горизонтали — номера рядов/ [c.228]

Рис. 8-7. Коэффициент теплоотдачи конвекцией при поперечном омывапии шахматных гладкотрубных пучков. Расчетная формула

Средние же по периметру коэффициенты теплоотдачи при одинаковых значениях Ре и отношении теплопроводности теплоносителя и трубы Я3Д2 для шахматного пучка в 2—2,5 раза выше, чем для коридорного (рис. 7.17). На этом графике опытные данные представ- [c.196]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...