Процесс теплопередачи переходны

Процесс теплопередачи переходный [c.384]

Для определения теплопроводности Я различных материалов используются как относительные, так и абсолютные методы. Теплопроводность определяется при установившемся процессе теплопередачи (стационарный способ) и в условиях переходного, не-установившегося процесса (нестационарный способ). [c.166]

Законы состояния, описывающие переходные процессы, например колебания упругих систем, процессы теплопередачи и другие, хотя и включают фактор времени, но также не учитывают изменений, происходящих при эксплуатации изделий. Обычно они относятся к категории быстропротекающих процессов или про- [c.62]

Математическая модель для исследования переходных процессов в подканалах сборки тепловыделяющих элементов ядерного реактора. — Теплопередача, Сер. С, 1973, т. 95, № 2, с. 67—73. [c.285]

Наиболее вероятны ошибки, возникающие вследствие выбора слишком больших коэффициентов теплопередачи в радиальном направлении в трубе, особенно в переходных режимах. Критерием для этого служит отношение действительного количества тепла, воспринятого трубой в процессе теплообмена от рабочего тела, к максимально возможному количеству воспринимаемого тепла при бесконечно большой теплопроводности, т, е. [c.181]

Задачи. 1. Покажите, как постоянная времени Г] и запаздывание Ь влияют на внд переходного процесса в пароводяном теплообменнике при ступенчатом изменении температуры пара. Пренебрегая тепловой емкостью стенки и пленки конденсата и полагая, что коэффициент теплопередачи остается постоянным по всей длине труб, постройте переходную характеристику для теплообменника длиной 2,5 и 5 ж. Используйте условия примера 11-1. Можно ли получить значение наибольшей постоянной времени по времени отработки 63,2 или 86,5% изменения параметра в переходном процессе (Для звена первого порядка у—0,865 при 1=2Т.) [c.320]

Теплопередача отличается длительностью переходных процессов. Чем выше теплоизоляционные свойства материала, тем длительнее эти процессы, так как коэффициент температуропроводности а = Я/су пропорционален скорости распространения изотермической поверхности. Величина, обратная коэффициенту температуропроводности 1/а, характеризует инерционные свойства тела в отношении распространения температурного поля. [c.38]

Пример 3. Переходный процесс в первичном преобразователе подчиняется выражению (1.60). Требуется определить значения п и рт, при которых точную модель теплопередачи можно заменить приближенной, учитывая, что погрешность нахождения контролируемой температуры не должна превысить [c.24]

Процессы нестационарной теплопередачи применительно к задаче теплового режима помещения можно разделить на две основные группы 1) переходные, когда изменяется распределение температуры от одного начального стационарного состояния к другому [c.10]

Последний расчетный профиль при = 0.6 имеет наклон, уже близкий к наклону 4. Сопоставление расчетной кривой 2 с экспериментальными данными 1 показывает, что наилучшее их совпадение отмечается во втором положении = 0.15, где только во внешней области опытные данные превышают численные решения. Дальше вниз по потоку при значениях = 0.25 и 0.6 расчетные значения 0 превосходят экспериментальные. Лучшее согласование этих данных во всем пограничном слое отмечается при наибольших значениях когда переходные процессы в теплопередаче заканчиваются и режим течения становится достаточно близким к полностью развитому турбулентному. [c.91]

Процесс формирования температурной аномалии над утечкой состоит из двух этапов. На первом этапе, который продолжается до суток, формируется канал утечки с распределением температуры вдоль канала, которая далее почти не изменяется. На втором этапе имеет место возрастание температурной аномалии с размытием переходной области как результат диффузии теплопередачи в грунте вокруг канала. При достижении аномалией размера, когда устанавливается баланс между теплом, которое пришло в зону аномалии, и теплом, которое передалось холодному газу утечки, возрастание аномалии прекращается. Продолжительность второго этапа - от 3 до 5 сут. Амплитудные значения температурной аномалии от- [c.78]

Законы состояния, описывающие переходные процессы, например колебания упругих систем, процессы теплопередачи и другие, хотя и включают фактор времени, но также не учитывают изменений, происходящих при эксплуатации изделий. Обычно они относятся к категории быстропротекаю-щих процессов или процессов средней скорости. Лишь при известном изменении уровня внешних воздействий их можно использовать для решения задач надежности. [c.91]

Паровое пространство между тарелками и гидравлические сопротивления тарелок можно представить в виде последовательности недетектирующих элементов первого порядка. Характеристики колонны по этому каналу аналогичны характеристикам последовательности емкостей под давлением, для которых расход на выходе зависит от перепада давления между емкостью и линией после емкости. Для случая одной емкости с одинаковыми гидравлическими сопротивлениями на входе и выходе постоянная времени равна 7 С/2. Если последовательная цепь содержит две емкости и три гидравлических сопротивления, то передаточная функция, связывающая давление во второй емкости с давлением на входе в первую емкость, будет иметь эффективные постоянные времени, равные ЯС и 7 С/3. Включение дополнительных емкостей приводит к увеличению разницы между наибольшей и наименьшей постоянными времени. При большом числе емкостей система по своим характеристикам близка к системе с распределенными параметрами и для ее изучения могут быть использованы уравнения, описывающие процесс теплопередачи или диффузии в пластине. Переходный процесс на выходе системы при ступенчатом возмущении на входе может быть аппроксимирован уравнением, включающим запаздывание 1=0,05 (2/ ) (ЕС) и постоянную времени Т=0,45 (2J ) (ЕС) (см. рис. 3-27). Начальное изменение выходного параметра происходит несколько быстрее, чем если бы звенья были детектирующими. [c.381]

Сопоставляя полученное выражение с уравнением (X, 22),. убеждаемся в том, что для термического сопротивления получено то же самое значение, которое было ранее найдено при изучении процесса теплопередачи сквозь стенку. Это значит, что искусственно образованная трехслойная стенка передает теплопроводностью столько же тепла, сколько его проходит в сложном процессе теплопередачи сквозь стенку толщиной I, разделяющую греды I и 2. Следовательно, расстояние от поверхности тела до направляющей точки имеет следующий физический смысл это расстояние определяет собой толщину соответствующего переходного (фиктивного) слоя, создающего термическое сопротивление,, равное термическому сопротивлению теплоотдаче. Поэтому распространением тепла через такой фиктивный слой можно заменить процесс теплоотдачи на поверхности тела [32]. [c.265]

Для определения теплопроводности Я, различных материалов существуют методы абсолютные и относительные. Каждый из них может быть стационарным, т. е. применяться для установившегося процесса теплопередачи, и нестационарным, когда наблюдения производятся в условиях переходного, неустановившегося процесса. При использованнии относительных методов требуется образец эталонного материала с известным значением [c.587]

Достаточно надежные данные для расчета теплоотдачи в обоих мокрых зонах водяного экономайзера (переходной и конденсационной) пока отсутствуют. В качестве первого приближения можно воспользоватьея соображениями о примерной аналогии между теплопередачей и диффузией [Л. 7-10]. При сравнительно небольших значениях концентрации водяных паров, которые характерны для продуктов сгорания, решающее влияние на процесс конденсации оказывает диффузионный обмен в пограничном слое, в то время как термическое сопротивление конденсатной пленки может считаться пренебрежимо малой величиной. [c.174]

С помощью электронной моделируюш ей установки непрерывного действия можно получить динамические характеристики MB У по различным параметрам при различных возмуш ениях, а также оценить влияние различных конструктивных и режимных параметров на динамические свойства выпарной установки. Возможно моделирование различных выпарных установок, выполненных по разным схемам. В частности, по описанной методике может быть выполнено математическое моделирование выпарной установки хлорного завода (схема на рис. 20), либо моделирование переходных процессов в промышленных опреснительных установках и др. Электронные модели-руюш ие установки весьма эффективны при моделировании изменений коэффициентов теплопередачи и производительности установки во времени в связи с накипеобразованием. Они могут также использоваться для моделирования режимов работы аппаратов периодического действия. [c.107]

Выбор закона теплообмена очага пожара со строительными конструкциями в условиях объемного пожара зависит от ориентации строительных конструкций относительно очага и стадий объемного пожара. При определении огнестойкости конструкций выделяются две ориентации основных строительных конструкций горизонтальные и вертикальные несущие и ненесущие конструкции. Ориентация строительных конструкций определяет характер теплового и гидродинамического взаимодействия их с очагом пожара. Характер теплообмена зависит от оптических характеристик газовой среды, определяюш,ей процесс переноса лучистой энергии. Процесс сложного теплообмена в условиях оптически прозрачной и оптически плотной газовых сред в условиях пожара подробно рассмотрен в гл. 4 и 3. Основной областью применения моделирования на уровне усредненных параметров являются практические задачи, характерные для развитой стадии объемных пожаров. Основным процессом переноса тепла для объемных пожаров является сложный теплообмен в оптически плотных газовых средах. Эти процессы характерны для газовых сред с критерием Ви>1, что соответствует определенным значениям температур в очаге пожара 7 >Гви=1. При значении Ви<1, что соответствует значениям температур 7 < <Гец=1, процесс сложного теплообмена является аддитивным относительно лучистой и конвективной составляющих. Поскольку расчет температурного режима пожара начинается с нормальных условий, когда Г<7 ви=1, то в начальные моменты времени основные законы для оптически плотных сред применять нельзя. В начальной стадии пожара, ограниченной временем 0модель оптически прозрачного газа, и в развитой стадии пожара используется модель оптически плотного газа при значениях Т> >7 ви=1. Между этими двумя режимами теплопередач существует переходная область, связанная с конечными скоростями перехода режимов теплопередачи из одного в другой. По значению среднеобъемной температуры переходная область лежит в диапазоне зна-чснии температур Т исп <7 <7 ви=1. Используя линейную экстраполяцию изменения коэффициента теплообмена в переходной области горения, его можно определить как [c.235]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...