Вытяжка деталей с широким фланцем

При вытяжке деталей с широким фланцем вследствие того, что фланец в процессе работы не выходит из-под прижима и нет опасения образования гофр в конце вытяжки, радиусы закруглений матрицы / . ф могут быть взяты в 1,5—2,0 раза больше по сравнению с приведенными выше значениями г для материалов толщиной S до 3 мм они составляют (20- 10) s. [c.214]

Зазор между стенками полой заготовки и прижимом должен быть небольшим, только лишь достаточным для обеспечения свободного вхождения прижима в заготовку. При вытяжке деталей с широким фланцем во избежание чрезмерного возрастания давления [c.44]

При вытяжке деталей с широким фланцем вследствие того, что фланец в процессе работы не выходит из-под прижима и нет опасе- [c.232]

Вытяжка цилиндрических деталей с широким фланцем более затруднительна, чем вытяжка деталей без фланца или с малым фланцем. При вытяжке деталей с широким фланцем деформация происходит не только за счет перемещения металла заготовки, а частично и за счет его утонения. Вследствие этого в полых цилиндрических деталях с широким фланцем глубина и диаметр вытяжки лимитируются относительным удлинением штампуемого материала и толщиной. При вытяжке деталей с широким фланцем наблюдается значительное утонение материала в зоне сопряжения дна и стенок, склонность к складкообразованию, причем как утонение, так и складкообразование увеличиваются с увеличением отноше- [c.71]

Особенность построения переходов при вытяжке деталей с широким фланцем заключается в том, что диаметр заготовки будет изменяться лишь на первом переходе вытяжки, а на последующих переходах наружный диаметр фланца не изменяется (рис. 62). [c.172]

Отсюда следует, что диаметральные размеры границы пластически деформируемой части заготовки на последующих переходах вытяжки деталей с широким фланцем должны быть больше размеров границы между плоской частью фланца и торообразной частью заготовки, контактирующей со скругленной кромкой матрицы на предыдущем переходе вытяжки. [c.173]

Учитывая сказанное, можно отметить, что размеры очага деформации на последующих переходах вытяжки деталей с широким фланцем значительно изменяются. Вначале, когда заготовка с фланцем начинает втягиваться в матрицу, размеры очага деформации увеличиваются (по аналогии с начальным периодом деформирования на последующих переходах вытяжки цилиндрических деталей). В случае вытяжки деталей с фланцем при достаточной высоте цилиндрической части мон ет наступить этап установившегося деформирования, когда размеры очага деформации, граничащего с цилиндрической частью исходной заготовки и цилиндрической частью, образованной в данном переходе, остаются постоянными. После того как верхняя граница очага деформации подойдет к торообразной части заготовки, образованной по кромке матрицы на предыдущем переходе вытяжки, размеры очага деформации опять начнут увеличиваться увеличение происходит до тех пор, пока верхняя граница очага не подойдет к плоской части фланца заготовки, деформируемой на данном переходе. [c.173]

Так как при вытяжке деталей с широким фланцем обычно применяют матрицы с торообразной рабочей поверхностью (радиусные матрицы), то напряжение Ор ,ах на этапе установившегося деформирования может быть найдено по формуле (207). [c.174]

Следует отметить, что определение величины напряжения Ор, необходимого для спрямления торообразного участка заготовки, переходящего в плоскую часть фланца, представляет значительные трудности. Исходя из анализа процесса изгиба полосы с растяжением, можно было бы считать, что для полного спрямления заготовки могут потребоваться напряжения, близкие к напряжению текучести. Однако, учитывая, что спрямление сопровождается элементами втягивания заготовки (деформация ед является деформацией сжатия), можно полагать, что действие сжимающих напряжений Од будет способствовать уменьшению величины Ор, необходимой для спрямления торообразной части заготовки. Кроме того, следует учитывать, что при вытяжке деталей с широким фланцем последний в заключительной стадии деформирования подвергается обычно правке, т. е. сжатию между матрицей и прижимом, что также способствует уменьшению напряжения Ор, необходимого для спрямления. [c.174]

Однако имеются некоторые специфические особенности, которые следует учесть при установлении формулы для определения Орп,ах в заключительной фазе вытяжки деталей с широким фланцем. К ним относятся, во-первых, меньшее влияние трения под прижимом вследствие того, что толщина заготовки в очаге деформации меньше, чем по краю фланца, который не получает пластических деформаций на последующих переходах вытяжки 174 [c.174]

Вытяжка деталей с широким фланцем чаще всего (на многопозиционных прессах — как правило) осуществляется с так называемым проталкиванием, при котором на краевую фланцевую часть заготовки действуют осевые силы, заталкивающие заготовку в матрицу. Усилие заталкивания создается пружинным или резиновым устройством (буфером) или же пневматической подушкой (рис. 63). [c.176]

Исследование последующих переходов вытяжки деталей с широким фланцем при наличии заталкивающей силы позволило В. И. Вершинину установить еще одно интересное обстоятельство. При определенной величине заталкивающей силы наблюдается потеря устойчивости в цилиндрической части вытягиваемой заготовки с образованием кольцевой выпуклости на переходе от участка свободного изгиба к недеформируемой цилиндриче-ской части заготовки. [c.177]

Построение переходов в данном случае сходно с построением переходов при вытяжке деталей с широким фланцем, где каждый последующий переход увеличивает ширину фланца без изменения его наружного диаметра. При вытяжке конических деталей по третьему варианту наружные размеры заготовки также не изменяются, но на последующих переходах вытяжки увеличиваются размеры конической поверхности, причем угол наклона образующей к оси симметрии равен углу, заданному в готовой детали. Этот вариант вытяжки позволяет получить лучшее качество поверхности, чем предыдущий, так как спрямление торообразного участка при его переходе в конический может быть осуществлено при наличии достаточно больших меридиональных растягивающих напряжений, и вместе с тем угол поворота при спрямлении меньше, чем в предыдущем варианте. [c.187]

При вытяжке деталей с широким фланцем опасность образования гофров в конце вытяжки не возникает, так как фланец не выходит из-под прижима. Следовательно, в данном случае радиусы закруглений могут быть взяты большей величины по сравнению с вытяжкой деталей без фланца. [c.147]

В случае вытяжки деталей с широким фланцем упругое увеличение размеров значительно уменьшается, благодаря чему допуски могут быть взяты меньшими, примерно равными допускам после калибровки (табл. 134). [c.279]

Коэффициенты вытяжки деталей без фланца нельзя применять для расчета вытяжки деталей с широким фланцем и т. п. Обязательным условием является геометрическое подобие деформируемых заготовок, выражаемое отношением SiD. Разным значениям S D соответствуют разные величины допустимой степени деформации и коэффициентов вытяжки, обусловливаемые различной устойчивостью фланца одних и тех же размеров при равной толщине материала. [c.117]

Технологические расчеты вытяжки цилиндрических деталей с фланцем имеют ряд отличительных особенностей. При вытяжке деталей с широким фланцем следует строго соблюдать основные правила [c.130]

При вытяжке деталей с широким фланцем (рис, И 1,6) обычный коэффициент первой вытяжки т = d D не дает правильного представления об общей степени деформации, так как эта зависимость сохраняется при любой глубине вытяжки из заготовки диаметром D и может быть отнесена к любому промежуточному положению. [c.130]

Площадь поверхности металла, втянутого на первой операции в матрицу, постепенно уменьшается в процессе вытяжки. Поверхность каждого перехода (по средней линии толщины заготовки) разбивают на элементы, имеющие геометрически простую форму поверхности. Затем подсчитывают их площади по формулам табл. 31. Неизвестной величиной остается высота (глубина) вытяжки, которую находят, приравнивая сумму площадей элементарных поверхностен площади поверхности заготовки. Схема подсчета остается той же, что и для вытяжки деталей с широким фланцем. Так же, как и в первом случае, совсем не обязательно производить эти геометрические подсчеты. [c.138]

В случае вытяжки детали ступенчатой формы за несколько операций (рис, 130, б) их количество и последовательность определяются числом ступеней, если при этом коэффициенты вытяжки на каждой ступени не выходят из пределов, приведенных в табл. 45. Технологические расчеты вытяжки таких деталей основаны на строгом соблюдении правил перераспределения металла, аналогично вытяжке деталей с широким фланцем. [c.155]

При вытяжке ступенчатых деталей с широким фланцем должны быть соблюдены приведенные ранее правила, относящиеся к вытяжке деталей с широким фланцем. [c.156]

В табл. 154 приведены приближенные значения отклонений по диаметру цилиндрических полых деталей без фланца при обычной точности изготовления штампа. В случае вытяжки деталей с широким фланцем упругое увеличение размеров значительно уменьшается, благодаря чему отклонения могут быть взяты меньшими, примерно равными допускам после калибровки. [c.319]

Если радиус фланца вытягиваемой детали больше критического (i > / кр), он считается широким. Вытяжка деталей с широким фланцем возможна с более высокой степенью деформации, чем вытяжка детали без фланца (с полным перетягиванием заготовки в матрицу), или деталей с фланцем, радиус которого меньше критического. Особенность технологии вытяжки деталей с широким фланцем рассмотрена в п. 8.5. [c.127]

Последующие переходы вытяжки могут выполняться как it в конических, так и в радиальных (цилиндрических) матрицах со скругленной (торообразной) заходной частью, например, при вытяжке деталей с широким фланцем или при вытяжке в ленте (см. 8.6). [c.129]

Многопереходную вытяжку деталей с широким фланцем можно осуществлять без прижима заготовки двумя способами втягиванием заготовки в матрицу пуансоном передающим давление донному ее участку с последующей правкой фланца в отдельном штампе или вытяжкой с одновременным проталкиванием заготовки в матрицу силой, приложенной к торцовому участку заготовки, и правкой фланца в конечный момент вытяжки (рис 8 27). Второй способ вытяжки более предпочтителен, так как при проталкивании создаются осевые сжимающие напряжения, которые разгружают опасное сечение детали и это позволяет вести многопереходный процесс без межоперационных отжигов с высокой степенью итоговой деформации на многопозиционных листоштамповочных автоматах. [c.146]

Особенность технологии вытяжки деталей с широким фланцем заключается в том, что после первой операции получают диаметр фланца, предусмотренный чертежом детали (с припуском на обрезку). На всех последующих операциях этот диаметр ос- [c.146]

При вытяжке деталей с широким фланцем проталкивание заготовки осуществляется специально предусмотренным в штампе толкателем, опирающимся на буферное устройство, или пуансоном с заплечиком (буртом). Пуансон с заплечиком не только проталкивает заготовку в матрицу, но и на заключительной стадии процесса разгибает и правит фланец. Этапы формоизменения детали при вытяжке с широким фланцем показаны на рис. 8.29. Излишне большое усилие проталкивания приводит к потере устойчивости полуфабриката, в результате чего появляются кольцевые вы- [c.147]

Вытяжку в ленте можно выполнять по схеме вытяжки деталей с широким фланцем (см. рис. 8.28). [c.154]

Если вытяжку в ленте ведут по схеме вытяжки деталей с широким фланцем с одновременным проталкиванием заготовки в матрицу, итоговая (суммарная) степень деформации без межоперационных отжигов может быть очень высокой, предельно допустимые итоговые коэффициенты вытяжки составляют для низкоуглеродистой стали 7,14 для алюминия — 6,25 для латуни Л62 и Л63 — 5,0—3,7. [c.155]

В случае вытяжки деталей с широким фланцем, когда нет угрозы складкообразования при выходе фланца из-под прижима, радиус можно увеличивать по сравнению с расчетным в 1,5—2 раза и довести его значение до (10 -т-20) 5. Однако для выполнения последней операции Гм, естественно, должен быть принят равным соответствующему радиусу на детали или следует ввести операцию калибровки. [c.291]

При вытяжке деталей с широким фланцем во избежание чрезмерного возрастания усилия прижима необходимо уменьшить контактную площадь прижима, что достигается выполнением буртика (рис. 19, д, слева), на матрице или выемки на прижиме (справа). Высота буртика или выемки е = (0,2 0,5) 5. [c.295]

Вытяжка цилиндрических деталей с фланцем. При малом размере фланца число вытяжек и их размеры рассчитываются так же, как и для вытяжки без фланца. Для деталей с широким фланцем значения относительной глубины при первой вытяжке приведены в табл. 61. [c.851]

Вытяжка деталей с широким фланцем. Цилиндрическая деталь с фланцем представляет собой продукт незавершенной вытяжки, когда заготовка не полностью протягивается через матрицу. В тех случаях, когда коэффициент вытяжки, определяемый как отношение диаметра заготовки к диаметру цилиндрической части вытягиваемой детали, меньше или равен допустимому коэффициенту вытяжки на первом переходе изготовления цилиндрического стакана, изготовление детали с фланцем не представляет затруднений. Действительно, в этом случае напряжение оГршах в опасном сечении на протяжении всего процесса вытяжки не достигает величины, способной вызвать разрушение заготовки. Следовательно, процесс вытяжки может быть остановлен в любой промежуточной фазе деформирования и при любом значении диаметра фланца (в пределах d < < D). [c.170]

При сопоставлении формулы (214 ) с формулой (207), которая при Rlr = определяет величину Ор ах на этапе установившегося деформирования, можно заметить, что напряжение Орщах в заключительной фазе деформирования на последующих переходах вытяжки деталей с широким фланцем значительно больше Ортах на этапе установившегося деформирования. В связи с этим для оценки возможности формоизменения, определяемого коэффициентом вытяжки k = d ld , следует пользоваться формулами (214) и (214 ). [c.175]

На рис. 112 приведена зависимость наибольшей высоты вытяжкн Л от исходного диаметра заготовки Оц (при d = 50 мм г = 5 мм S = 0,8 мм). На рисунке разграничены отдельные области / — вытяжка цилиндрических деталей без фланца (линия А—В) 1 — вытяжка деталей с широким фланцем (линия В—С), причем в точке С диаметр фланца равен )ф i= 25G им /// — вытяжка деталей с весьма большим фланцем без увеличения высоты вытяжки h. [c.130]

Более корректное решение задачи по определению диаметра технологического отверстия получают при использовании условия неизменности объема детали до и после деформации. Однако результаты измерений высот горловин, полученных отбортовкой, показали, что отклонения расчетных [по формуле (9.5) ] и опытных данных (при (s/D) 100 < 5) не превышают 6%. Поэтому формула (9.5) приемлема для практического использования. Высота борта обычно не превышает 0,3 диаметра горловины D. Если технологическое отверстие подвергнуть зачистке, высота борта увеличивается до (0,3—0,4) D. В том случае, когда требуемая высота горловины больше предельно возможной (Л > Лтах), горловину получают предварительной вытяжкой цилиндрического углубления (за одну или несколько операций по схеме вытяжки деталей с широким фланцем) высотой h с последующей пробивкой технологического отверстия и отбортовкой его (см. рис. 9.3,6). Высота углубления. Л, обеспечивающая получение требуемой высоты горловины после отбортов- от ки, определяется зависимостью [c.187]

Основная цель интенсификации формоизменения заготовок за-ключается в сокращении длительности технологического цикла и, следовательно, повышении производительности труда, сокращении числа занятого прессового оборудования и, соответственно, операторов. Отдельные способы интенсификации формоизменения нами уже рассматривались. К их числу относятся удаление зачисткой нагартованного слоя металла по кромке пробитого отверстия при отбортовке, проталкивание заготовки при. вытяжке деталей с широким фланцем, применение скользящих втулок — подпоров в штампах для обжима и раздачи трубчатых заготовок и пр. [c.228]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...